液压系统课程设计 第二组.docx
《液压系统课程设计 第二组.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《液压系统课程设计 第二组.docx（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
液压系统课程设计第二组
长春工业大学
课程设计说明书
课程设计名称《液压系统》课程设计
专业机械制造及自动化
班级090103
学生姓名
指导教师荆丹
2012年12月5日
1.1.1液压执行元件载荷力和载荷转矩计算
1.1.1.1各液压缸的载荷力计算
1）合模缸的载荷力合模缸在模具闭合过程中是轻载，其外载荷主要是动模及其连动部件的起动惯性力和导轨的摩擦力。
锁模时，动模停止运动，其外载荷就是给定的锁模力。
开模时，液压缸除要克服给定的开模力外，还克服运动部件的摩擦阻力。
2）注射座移动缸的载荷力座移动缸在推进和退回注射座的过程中，同样要克服摩擦阻力和惯性力，只有当喷嘴接触模具时，才须满足注射座最大推力。
3）注射缸载荷力注射缸的载荷力在整个注射过程中是变化的，计算时，只须求出最大载荷力。
Fw=π/4*d²p
式中，d——螺杆直径，由给定参数知：
d=0.04mm;
P——喷嘴处最大注射压力，已知p=153Mpa.
由此求的Fw=192KN.
各液压缸的外载荷力计算结果列于表1,取液压缸的机械效率为0.9，求得相应的作用于活塞上的载荷力，并于表1.
表1.各液压缸的载荷力
液压缸名称
工况
液压缸外载荷
Fw/kN
活塞上载荷力
F/kN
合模缸
合模
90
100
锁模
900
1000
开模
49
55
座移缸
移动
2.7
3
顶紧
27
30
注射缸
注射
192
213
1.1.1.2进料液压马达载荷转矩计算
Tw=Pc/2πn=5×10³/（2×3.14×60）/60N·m=796N·m
取液压马达的机械效率为0.95，则其载荷转矩
T=Tw/ηm=796/0.95N·m=838N·m
1.1.3液压系统主要参数计算
1.1.3.1初选系统工作压力
250克塑料注射机属小型液压机，载荷最大时为锁模工况，此时，高压油田增压缸提供，其他工况时，载荷都不太高，由表初步确定系统工作压力为6.5Mpa.
1.1.3.2计算液压缸的主要结构尺寸
1）确定合模缸的活塞及活塞杆直径合模缸最大载荷时，为锁模工况，其载荷力为1000kN,工作在活塞杆受压状态。
活塞直径
Dh=√{4F/（π*[p1-p2（1-Φ²）]）}
此时p1是由增压缸提供的增压后的进油压力，初定增压比为5，则p1=5×6.5Mpa=32.5Mpa,锁模工况时，回轴流量极小，故p2≈0，求得合模缸的活塞直径为：
Dh=√（4×100×10000）/（3.14×32.5×1000000）m=0.198m
取Dh=0.2m
按表2-5取d/D=0.7,则活塞杆直径
dh=0.7×0.2m=0.14m
取dh=0.15m
为设计简单加工方便，将增压缸体与合模缸体做成一体（下图1），增压缸的活塞直径也为0.2m。
其活塞杆直径按增压比为5，求得
dz=√Dh²/5=√0.2²/5m=0.089m
取dz=0.09m
图1合模缸
2）注射座移动缸的活塞和活塞杆直径座移动缸最大载荷为其顶紧之时，此时缸的回油流量虽经节流阀，但流量极小，故背压视为零，则其活塞直径为
Dy=√4F/（πp1）=√4×3×1000000m=0.076m
取Dy=0.1m
由给定的设计参数知，注射座往复速比为0.08/0.06=1.33,查表得d/D=0.5,则活塞杆直径为：
dy=0.5×0.1m=0.05m
3）确定注射缸的活塞及活塞杆直径当液态塑料充满模具型腔时，注射缸的载荷达到最大值213kN,此时注射缸活塞移动速度也近似等于零，回油量极小；故背压力可以忽略不计，这样
Ds=√4F/（πp）=√4×21.3×10000/（π×65×100000）m=0.204m
取Ds=0.22m
活塞杆的直径一般与螺杆外径相同，取ds=0.04m。
1.1.3.3计算液压马达的排量
液压马达是单向旋转的，其回油直接回油箱，视其出口压力为零，机械效率为0.95，这样
q=2πTw/（p1ηm）=2*3.14*796/（65*100000*0.95）m³/r=0.0008m³/r
1.1.3.4计算液压执行元件实际工作压力
按最后确定的液压缸的结构尺寸的液压马达排量，计算出各工况时液压执行元件实际工作压力，见表2
表2.
工况
执行元件名称
载荷
背压力P2/MPa
工作压力P2/MPa
计算公式
合模行程
增压缸
100kN
0.3
3.3
P1=（F+p2A2）/A1
锁模
增压缸
1000kN
——
6.4
座前进
座移缸
3kN
0.5
0.76
座顶紧
30kN
——
3.8
注射
注射缸
213kN
0.3
5.9
预塑进料
液压马达
838N·m
——
6.0
P1=2πT/q
1.1.4计算液压执行元件实际所需流量
根据最后确定的液压缸的结构尺寸或液压马达的排量及其运动速度或转速，计算出各液压执行元件实际所需流量，见表3.
表3.
工况
执行元件名称
运动速度
结构参数
流量/（L/S）
计算公式
慢速合模
合模缸
0.02m/s
A1=0.03m²
0.6
Q=A1v
快速合模
0.1m/s
3
座前进
座移缸
0.06m/s
A1=0.008m²
0.48
Q=A1v
座后退
0.08m/s
A2=0.006m²
0.48
Q=A2v
注射
注射缸
0.07m/s
A1=0.038m²
2.7
Q=A1v
预塑进料
液压马达
60r/min
q=0.873L/r
0.87
Q=qn
慢速开展
合模缸
0.03m/s
A2=0.014m²
0.42
Q=A2v
快速开展
0.13m/s
1.8
1.1.4.1制定系统方案和拟定液压系统图
制定系统方案
1）执行机构的确定本机动作机构除螺杆是单向旋转外，其他机构为直线往复运动。
各直线运动机构均爱用单活塞杆双作用液压缸直接驱动，螺杆则用液压马达驱动。
从给定的设计参数可知，锁模时所需的力最大，为900kN。
为此设置增压液压缸，得到锁模时的局部高压来保证锁模力。
2）合模缸动作回路合模缸要求其实现快速、慢速、锁模、开模动作。
其运动方向由电液换向阀直接控制。
快速运动时，需要有较大流量供给。
慢速合模只要有小流量供给即可。
锁模时，由增压缸供油。
3）液压马达动作回路螺杆不要求反转，所以液压马达单向旋转即可，由于其转速要求较高，面对速度平稳性无过高要求，故采用旁路节流调速供油。
4）注射缸动作回路注射缸运动速度也较快，平稳要求不高，故也采用旁路节流调速方式。
由于预塑时有背压要求，在无敢腔出口处串联背压阀。
5）注射做移动缸动作回路注射座移动缸，采用回油节流调速回路。
工艺要求其不工作时，处于浮动状态，故采用Y型中位机能的电磁换向阀。
6）安全联锁措施本系统为保证安全生产，设置了安全门，在安全门下端装一个行程阀，用来控制合模缸的动作。
将行程阀串联在控制合模缸幻想的液动阀控制油路上，安全门没有关闭时，行程阀没被压下，液动换向阀不能进行控油，电液换向阀不能换向，合模缸也不能合模。
只有操作者离开，将安全门关闭，压下行程阀，合模缸才能合模，从而保障了人身安全。
7）液压源的选择该液压系统在整个工作魂环中需油量变化较大，另外，闭模和注射后又要求有较长时间的保压，所以选择双泵供油系统。
液压缸快速动作时，双泵同时供油，慢速动作或保压时由小泵单独供油，这样可减少功率损失，提高系统效率。
1.1.4.2拟定液压系统图
液压执行元件以及各基本回路确定之后，把它们有机地组合在一起。
去掉重复多余的元件，把控制液压马达的换向阀与泵的卸荷阀合并，使之一阀两用。
考虑注射缸同合模缸之间有顺序动作的要求，两回路结合部串联单向顺序阀。
再加上其他一些辅助元件便构成了250g塑料注射机完整的液压系统图，见表4和图2.
表4。
电磁铁动作表
电磁铁
动作
1YA
2YA
3YA
4YA
5YA
6YA
7YA
8YA
9YA
10YA
快速合模
+
+
+
慢速合模
+
+
增压锁模
+
+
+
注射座前进
+
+
+
注射
+
+
+
+
+
注射保压
+
+
+
+
减压（放气）
+
+
+
再增压
+
+
+
预塑进料
+
+
注射座后退
+
+
慢速开模
+
+
快速开模
+
+
+
系统卸荷
图二
1.1.5液压元件的选择
1.1.5.1液压泵的选择
（1）液压泵工作压力的确定
pP≥p1+Σ△p
p1是液压执行元件的最高工作压力，对于本系统，最高压力是增压缸锁模时的入口压力，
p1=6.4MPa
Σ△p是泵到执行元件间总的管路损失。
由系统图可见，从泵到增压缸之间串接有一个单向阀和一个换向阀，去Σ△p=0.5MPa。
液压泵工作压力为
pP=（6.4+0.5）MPa=6.9MPa
（2）液压泵流量的确定
Qp≥K（ΣQmax）
由工况图看出，系统最大流量发生在快速合模工况，ΣQmax=3L/s。
取泄露系数K为1.2，求得液压泵流量:
Qp=3.63L/s（2163L/min）
选用YYB-BC171/48B型双联叶片泵，当压力为7Mpa时，大泵流量为157.3L/min，小泵流量为44.1L/min。
1.1.5.2电动机功率的确定
注射机在整个动作循环中，系统的压力和流量都是变化的，所需功率变化较大，为满足整个工作循环的需要，按较大功率确定电动机功率。
从工况图看出，快速注射工况系统的压力和流量均较大。
此时，大小泵同时参加工作，小泵排油除保证锁模压力外，还通过顺序阀将压力油供给注射缸，大小泵出游回合推动注射缸前进。
前面的计算一直，小泵供油压力为pp1=6.9Mpa,考虑大泵到注射缸之间的管路损失，大泵供油压力应为pp2=（5.9+0.5）Mpa=6.4Mpa，取泵的总效率ηp=0.8，泵的总驱动功率为
P=
kW=27.313Kw
考虑到注射时间较短，不过3s，而电动机一般允许时间超载25%，这样电动机功率还可降低一些。
P=27.313×
kW=21.85kW
验算其他工况时，液压泵的驱动功率均小于或近于此值。
查产品样本，选用22kW的电动机。
1.1.5.3液压阀的选择
选择液压阀主要根据阀的工作压力和通过阀的流量。
本系统工作压力在7MPa,左右，所以液压阀都用中、高压阀。
所选阀的规格型号见表5.
表5
序号
名称
实际流量/（L/S）
选用规格
1
三位四通电流换向阀
2.62
34DYM-B32H-T
2
三位四通电流换向阀
3.36
34DYY-B32H-T
3
三位四通电流换向阀
0.50
34DY-B10H-T
4
三位四通电流换向阀
3.36
34DYO-B32H-T
5
二位四通电流换向阀
＜0.74
24DYO-B20H-T
6
溢流阀
＜0.50
24DO-B10H-T
7
溢流阀
0.74
YF-B20C
8
溢流阀
2.62
YF-B20C
9
溢流阀
2.62
YF-B20C
10
单向阀
0.74
DF-B20K
11
液控单向阀
3.36
AY-Ha32B
12
单向阀
0.50
DF-B10K
13
单向阀
2.62
DF-B32K
14
节流阀
0.65
LF-B10C
15
调速阀
0.70
QF-B10C
16
调速阀
＜1.70
QF-B20C
17
单向顺序阀
0.74
XDIF-B20F
18
单向顺序阀
2.70
XDIF-B32F
19
形成滑阀
＜0.50
24C-10B
1.1.5.4液压马达的选择
在前面求得液压马达的排量为0.8L/r,正常工作时，输出转矩769N·m，系统工作压力为7MPa.
选SZM0.9双斜盘轴向柱塞式液压马达。
其理论排量为0.873L/r，额定压力为20MPa，额定转速为8~100r/min，最高转矩3057N·m，机械效率大于90%。
1.1.5.5油管内径计算
本系统管路较为复杂，取其主要几条（其余略），按式d=
计算，有关桉树及计算结果于表6.
表6
管道名称
通过流量/（L/s）
允许流速/（m/s）
管路内径/m
实际取值/m
大泵吸油管
2.62
0.85
0.063
0.065
小泵吸油管
0.735
1
0.031
0.032
大泵排油管
2.62
4.5
0.027
0.032
小泵排油管
0.735
4.5
0.014
0.015
双泵并联后管路
3.36
4.5
0.031
0.032
注射缸进油管路
2.66
4.5
0.028
0.032
1.1.5.6确定油箱的有效容积
按下式来初步确定邮箱的有效容积
V=aQv
已知所选泵的总流量为201.4L/min，这样，液压泵每分钟排出压力油的体积为0.2m³。
参照表去a=5，算的有效容积为
V=5×0.2m³=1m³
1.1.6液压系统性能验算
1.1.6.1验算回路中得压力损失
本系统较为复杂，有多个液压执行元件动作回路，其中环节较多，管路算较大的要算注射缸动作回路，故主要腰酸有泵到注射缸这段管路的损失。
（1）沿程压力损失沿程压力损失，主要是注射缸快速注射时进油管路的压力损失。
此管路长5m。
管内径0.032m，快速时通过流量2.7L/s,选用20号机械系统损耗油，正常运转后油的运动粘度v=27mm²/s,油的密度ρ=918Kg/m³。
油在管路中的实际流速为
v=Q/（πd²/4）=2.7×10-3/（π*0.032²/4）m/s=3.36m/s
Re=μd/v=3.36×0.032/（2.7×10-5）=3981＞2300
油在管路中呈紊流流动状态，其沿程压力阻力为：
λ=0.3164/Re0.25
按式△p1=λ
ρ求得沿程压力损失为：
△p1=0.3164×5×3.36²×918/（39810.5×0.032×2×106）MPa=0.03MPa
（2）局部压力损失局部压力损失包括通过管路中折管和管接头等处的管路局部压力损失△p2，以及通过控制阀的局部压力损失△p3.其中管路局部压力损失相对来说小的多，故主要计算通过控制的局部压力损失。
参看图2，从小泵出口到注射缸进口，要经过顺序阀17，电液换向阀2以及单向顺序阀。
单向顺序阀17的额定流量为17L/min。
额定压力损失为0.4MPa。
电液换向阀2的额定流量为190L/min，额定压力损失为0.3MPa。
单向顺序阀18的额定流量为150L/min，额定压力瞬时为0.2MPa。
通过各阀的局部压力损失之和为
△p3,1=[0.4（
）²+0.3（
）²+0.2（
）²]MPa=0.88MPa
从大泵出油口到注射缸进油口要经过单向阀13，电液换向阀2和单向顺序阀18.
单向阀13的额定流量俄日250L/min，额定压力损失为0.2MPa。
通过各阀的局部压力损失之和为：
△p3,2=（0.2×（
）²+0.34+0.23）MPa=0.65MPa
由以上计算结果可求得快速注射时：
小泵到注射缸之间总的压力损失为
△p1=（0.03+0.88）MPa=0.91MPa
大泵到注射缸之间总的压力损失为
△p,1=（0.03+0.65）MPa=0.68MPa
小泵出口压力为：
pp1=（5.9+0.91）=6.81MPa
大泵出口压力为：
pp2=（5.9+0.68）=6.58MPa
由计算结果看出，大小泵的实际出口压力距泵的额定压力还有一定的压力裕度，所选泵是合适的。
另外要说明的一点是:
在整个注射过程中，注射压力是不断变化的，注射缸的进口压力也随之由小变大，当注射压力达到最大时，注射缸活塞的运动速度也随之近似等于零，此时管路的压力损失随流量的见笑而减少。
泵的实际出口压力要比以上计算值小一些。
综合考虑各工况的需要，确定系统的最高工作压力为6.8MPa，也就是溢流阀7的条定压力。
1.1.6.2液压系统发热温升计算
1）计算发热功率液压系统的功率损失全部转化为热量。
按公式Phr=Pr-Pc计算其发热功率
Phr=Pr-Pc
对本系统来说，Pr是整个工作循环中双泵的平均输入功率。
Pr=
具体的pi、Qi、ti值见表7.这样，可算得双泵平均输入功率pr=12kW.
表7
注：
表中+表示正常工作，-表示卸荷
工况
泵工作状态
出口压力/MPa
总输入功率/kW
工作时间/s
说明
小泵
大泵
小泵
大泵
小泵额定流量QP1=0.74L/s
大泵额定流量
QP2=2.62L/s
泵的总效率：
正常工作时
ηP=0.8
卸荷时
ηP=0.3
慢速合模
+
-
3.68
0.3
6
1
快速合模
+
+
4
4.16
17.3
2
增压锁模
+
-
6.8
0.3
8.9
0.5
注射
+
+
6.8
6.58
27.8
3
保压
+
-
6.8
0.3
8.9
16
进料
+
+
6.8
6.3
26.9
15
冷却
+
-
6.8
0.3
8.9
15
快速开模
+
+
4.2
4.4
18.3
1.5
慢速开模
+
-
3.9
0.3
6.2
1
系统总输出功率
求系统的输出有效功率：
Pc=
由前面给定参数及计算结果可知:
合模缸的外载荷为90kN,行程0.35m;
注射缸的外载荷为192kN，行程0.2m;
预塑螺杆有效功率5kW，工作时间15s；
开模时外载荷近同合模，行程也相同。
注射机输出有效功率主要是以上这些。
Pc=1/55（1.4×105×0.35+1.92×105×0.2+5×105×15）kW=3kW
总的发热功率为：
Phr=（15.3-3）kW=12.3kW
2）计算散热功率前面初步求得油箱的有效容积为1³，按V=0.8abh,求得油箱的各边之积：
abh=1/0.8m³=1.25m³
取a为1.25m，b、h分别为1m。
求得油箱散热面积为：
At=1.8h（a+b）+1.5ab=（1.8×1×（1.25+1）+1.51.25）m²=5.9m²
油箱的散热功率为：
Phc=KtAt△T
式中Kt————油箱散热系数，查表Kt取16W/（m²∙°C）
△T——油温与环境温度之差，去△T=35°C。
Phc=16×5.9×35kW=3.3kW＜Phr=12.3kW
由此可见，油箱的散热远远满足不了系统散热的要求，管路散热是极小的，需要另设冷却器。
（3）冷却器所需冷却面积的计算
冷却面积为：
A=（Phr-Phc）/（K△tm）
式中K——传热系数，用管式冷却器时，取K=116W/（m²∙°C）；
△tm——平均温升，△tm=
。
取油进入冷却器的温度Tt=60°C，油流出冷却水出口温度T2=30°C=50°C,冷却水入口温度t1=25°C,冷却水出口温度t2=30°C.则：
△tm=（
）°C=27.5°C
所需冷却器的散热面积为：
A=
m²=2.8m²
考虑到冷却器长期使用时，设备腐蚀和油垢，水垢对传热的影响，冷却面积应比计算值大30%，实际选用冷却器散热面积为：
A=1.3×2.8m²=3.6m²
升级会员 