满堂式碗扣支架现浇箱梁施工方案_精品文档.doc

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满堂式碗扣支架现浇箱梁施工方案

目录

一、编制依据

二、工程概况

三、满堂式碗扣支架现浇箱梁设计方案

四、满堂式碗扣支架力学验算

五、支架地基的处理

六、支架搭设

七、支架的预压与预拱度

八、支架施工安全文明措施

九、安全保证措施及事故应急救援预案

一、编制依据

1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。

2、中华人民共和国交通部发布的行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000、《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008等现行有关施工技术规范、标准。

3、龙岩双永高速公路A10合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。

5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008

6、杜荣军《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社

7、周水兴《路桥施工计算手册》人民交通出版社。

8、刘吉士、张俊义、陈亚军《桥梁施工百问》人民交通出版社

9、《建筑施工手册》（第四版）

10、《简明施工计算手册》

二、工程概况

龙门互通主线桥左幅起点桩号为ZK184+100.374，终点桩号为K184+990.400，桥长890.9米；右幅起点桩号为K184+099.5，终点桩号为K184+982.0，桥长882.5米。

桥型布置左幅桥为4×25+（20+30+25）+4×25+3×25+2×25+4×25+4×25+3×25+（27.2+30+27.2）+3×40m预应力混凝土连续梁，其中第2、4、5、9联采用现浇箱梁，其余采用预制T梁。

右幅桥为4×25+（25+30+25+20）+3×25+3×25+2×25+4×25+4×25+3×25+（23+30+23）+3×40m预应力混凝土连续梁，其中第1、2、3、5、9联采用现浇箱梁，其余采用预制T梁。

标准桥面宽度为12米和16米，在与匝道连接部桥梁变宽。

本方案以该桥左幅第九联单箱三室箱梁（详见如下构造图）为例进行编制，其桥型布置为27.2+30+27.2m预应力混凝土连续箱梁，具体详见附件《龙门互通主线桥左幅第九联箱梁一般构造图》，采用满堂式碗扣支架现浇，支架高度8～17m，梁体高度1.8m，顶板宽度L＝12～16m，底板宽度8～12m，在与匝道连接部桥梁变宽，为单箱三室箱梁。

桥面纵坡3.00%，桥面横坡2%。

箱梁采用C50混凝土，共896.5m3。

左幅第九联箱梁构造图

三、满堂式碗扣支架现浇箱梁设计方案

现浇箱梁支架采用满堂式Φ48mm×3.5mm碗扣支架，箱室内模采用木模板，箱梁底模板及侧模板均采用全新的122cm×244cm×1.5cm胶合板，纵桥向铺设,板下采用横木（分配梁）打孔后钉铁钉相连,板缝用宽胶带纸粘贴;底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木;横木下为15cm×15cm方木作为承重梁,纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部。

箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到90%时进行预应力张拉。

根据经验，拟定在满堂支架长度范围内按照60×60cm（纵向×横向）布置立杆，纵横水平杆垂直步距为0.9m。

在纵横向布置斜向钢管剪力撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。

四、满堂式碗扣支架力学验算

（一）最不利荷载位置计算

综合考虑该梁的结构形式，在桥墩横梁位置最重，按箱梁底宽计算（扣翼缘板），取30#墩的断面面积为12×1.8=21.6㎡,该位置长度为1.5m，变化段2.5m，对该位置进行支架检算：

　　1、支架布置以60×60cm布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3计

每延米重量为：

21.6×1×26=561.6（KN）

则单位面积承重为：

q1=561.6KN/（12×1）=46.8（KN/㎡）

由于钢管布置为60cm×60cm，则

单根承载力为：

46.8KN/㎡×0.6×0.6=16.85（KN/根）

2、底模、方木及内模构造荷载

　取　q2=5KN/㎡

3、钢管自重（按17m高度计算）

a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm，碗扣式单位重量为62kg/m）

q31=0.062KN/m×17m=1.054（KN/根）

b、可调托座

　　　　q32=0.071KN/m×1个=0.071（KN/根）

c、横杆自重（采用Ф48×3.5mm，碗扣式单位重量为62kg/m）

　　q33=0.047KN/m×19×0.9=0.804（KN/根）

4、施工活荷载（脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡）

q4=5KN/㎡

5、单根钢管设计轴向力

荷载组合：

施工恒载:

NGK=（q1+q2）×0.6×0.6+q3

=（46.8+5）×0.6×0.6+1.929

=20.577（KN/根）

活荷载:

NQK=q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8（KN/根）

轴向力：

N=1.2NGK+1.4NQK

=1.2×20.577+1.4×1.8

=27.212（KN/根）

6、立杆的稳定性检算

Ф48×3.5mm钢管相关设计参数

外径d（mm）

壁厚T（mm）

截面积A（mm2）

惯性矩I（mm4）

48

3.5

4.89×102

1.215×105

抵抗矩W（mm3）

回转半径（mm）

弹性模量

5.07×103

1.58

2.0×105

单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：

A=489×0.75=367mm2；回转半径：

i=1.58cm

由于λ=l/i=120/1.58=76

查得φ=0.744

N/（φ×A）=27212/（0.744×367）

=99.66MPa≤168Mpa

（其中，Q235钢管容许应力为210Mpa×80％=168Mpa，80%为疲劳折减系数）

根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数168/99.66=1.688，其中未计算剪刀撑重量。

（二）纵横木楞力学验算

纵向木楞采用15×15cm方木，横向木楞采用10×10cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13，抗弯允许应力fm=11（N/m），顺纹抗剪fv=1.4（N/m㎡），横纹局部承压fc90=2.9（N/m㎡），弹性模量E=10000（N/m㎡），露天折减系数为0.9，木材折减系数为0.8。

A=125cm2,I=4218.75cm4,Wa=562.5cm3。

最不利荷载位置计算

1、箱梁混凝土荷载：

支架布置以60×60cm布置考虑，钢筋砼重量以26KN/m3计

每延米重量为：

21.6×1×26=561.6（KN）

则单位面积承重为：

q1=561.6KN/（12×1）=46.8（KN/㎡）

2、施工荷载

a、底模及内模构造荷载

　　　　取q2=5KN/m2

b、其他活荷载

取q4=5KN/㎡

3、荷载组合，由于支架布置为60cm×60cm，则

q=q1+q2+q4=（46.8+5+5）×0.6=34.08（KN/m）

即q=34.08×1000

=3.408×104（N/m）

4、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=3.408×104×0.62/8=1533.6（N·m）

5、弯应力

σm=M/Wa=1533.6/（562.5/1000000）=2.726×106（N/㎡）

即σm=2.726×106/1000000

=2.726（N/m㎡）﹤fm=7.92（N/m㎡）

其中：

fm=11×0.9×0.8=7.92

安全系数为：

7.92/2.726=2.9

6、局部承压力

荷载：

q×0.6/2=3.408×104×0.6/2=10224（N）

承压应力：

10224/（150×150）=0.4544（N/mm2）﹤fc90=2.088（N/mm2）

其中：

fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）

安全系数：

2.088/0.4544=4.59

7、剪应力验算

荷载：

10224（N）

剪应力：

10224/（150×150）=0.4544（N/mm2）

﹤fv=1.008（N/mm2）

其中：

fv=1.4×0.8×0.9=1.008（N/m㎡）

安全系数：

1.008/0.4544=2.22

（三）地基承载力验算

按最不利位置计算荷载组合，单根钢管轴向力为：

荷载组合：

N=1.2NGK+1.4NQK

=1.2×20.577+1.4×1.8

=27.212（KN/根）

由于支架以60×60cm布置，单位面积荷载为：

27.212/（0.6×0.6）

=75.59（KN/㎡）

通过地基处理并铺筑20cm厚C20砼，承载力可以满足要求。

五、支架地基的处理

（一）场地平整

用挖掘机和推土机对原地面进行整平、压实，压实度达到96区要求，地基承载力在200Kpa以上，且无软弱下卧层。

地基的处理范围至少宽出搭设支架之外0.5m。

同时，为便于施工，同一跨内的标高尽量与路线设计标高一致。

基础处理见下图。

（二）防积水措施

为防止下雨积水造成地基浸泡，造成地基承载力降低，产生地面不均匀下沉，对梁施工质量造成影响，在支架顺桥向两侧设排水沟,以便将雨水及时排除，如逢下雨安排专人负责排除积水。

六、支架搭设

采用支架现浇，支架的搭设采用WDJ满堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。

1、碗扣式支架型号为：

WDJ48×3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲，杆件有变形和受伤以及碗托有破裂的严禁使用。

立杆布距为60cm×60cm。

横杆步距为90cm间距。

纵横向水平拉杆按2个步距的间距设置。

纵横向加设剪刀撑，其纵向角度控制在45°～65°，其下部在纵横向设置交会，交会点距地面的高度大于40cm，剪刀撑采用9米钢管，钢管长度搭接大于60cm，并采用双扣联接，扣件接头部位的外露钢管长度大于10cm。

纵向铺设15cm×15cm方木；横向铺设10cm×10cm方木，跨中净间距为15cm，小横梁处净间距10cm。

支架高度根据现场实测在为8～17米。

2、腹板及翼板位置做定型排架，支撑情况见“侧模支架横断图”。

支架均为10cm×10cm方木。

在排架上钉10×4cm木板条，净距10cm，以防止竹胶板变形过大。

3、木排架的加固：

除了纵向用木板两两相连，有部分加固作用外，在纵横方木相交处钻孔，用螺栓拧紧，其平面图大样如下图：

侧模支架横断面图（L/2）

4、通过底脚螺栓初步控制支架底面标高，计算立杆长度。

5、测设顶托实际标高，并通过调整顶托螺旋来调整支架标高，调丝器不使用偏心杆件，出丝长度保持一致，并要求越短越好。

6、模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板与翼板结合部采用“腹顶翼