井字梁楼盖设计.docx
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井字梁楼盖设计
一、何谓井字梁，以及其注意事项
钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。
双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。
但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。
因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。
这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁（或网格梁）。
井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。
墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：
井字梁四边均为简支。
当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。
井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。
由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内,一般可按简支端计算。
当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。
井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。
长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。
两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。
如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0。
实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在12～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。
两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30.梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。
井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。
井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。
双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。
二、井字梁的计算及施工图处理
1、井字梁与柱子采取“避”的方式，调整井字梁间距以避开柱位；避免在井字梁与柱子相连处井字梁的支座配筋计算结果容易出现的超限情况；减少梁柱节点在荷载作用下，由于两者刚度相差悬殊而成为受力薄弱点以致首先破坏，由于井字梁避开了柱位，靠近柱位的区格板需另作加强处理。
2、"井字梁与柱子采取“抗”的方法，把与柱子相连的井字梁设计成大井字梁，其余小井字梁套在其中，形成大小井字梁相嵌的结构形式，使楼面荷载从小井字梁传递至大井字梁，再到柱子。
3、井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。
4、由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内。
5、井字梁一般可按简支端计算。
6、当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。
7、钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。
双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。
但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。
因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。
这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁（或网格梁）。
8、井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。
墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：
井字梁四边均为简支。
当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。
9、井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。
长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。
10、两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。
如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0。
实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1
2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。
11、两个方向井字梁
三、井式梁板结构的布置方式：
（来源：
《混凝土结构构造手册》第三版中国有色工程设计研究总院主编）
井式梁板结构的布置一般有以下五种，下面分别于以说明。
1、正式网格梁
网格梁的方向与屋盖或楼板矩形平面两边相平行。
正向网格梁宜用于长边与短边之比不大于1.5的
平面，且长边与短边尺寸越接近越好
2、斜向网格梁
当屋盖或楼盖矩形平面长边与短边之比大于1.5时，为提高各项梁承受荷载的效率，应将井式梁斜
向布置。
该布置的结构平面中部双向梁均为等长度等效率，于矩形平面的长度无关。
当斜向网格梁
用于长边与短边尺寸较接近的情况，平面四角的梁短而刚度大，对长梁起到弹性支承的作用，有利
于长边受力。
为构造及计算方便，斜向梁的布置应与矩形平面的纵横轴对称，两向梁的交角可以是
正交也可以是斜交。
此外斜向矩形网格对不规则平面也有较大的适应性。
3、三向网格梁
当楼盖或屋盖的平面为三角形或六边形时，可采用三向网格梁。
这种布置方式具有空间作用好、刚
度大、受力合理、可减小结构高度等优点。
4、设内柱的网格梁
当楼盖或屋盖采用设内柱的井式梁时，一般情况沿柱网双向布置主梁，再在主梁网格内布置次梁，
主次梁高度可以相等也可以不等。
5、有外伸悬挑的网格梁
单跨简支或多跨连续的井式梁板有时可采用有外伸悬挑的网格梁。
这种布置方式可减少网格梁的跨
中弯矩和挠度。
在工程设计中，井字的计算长度，一般都是按梁的中心线取值。
井字梁除去其周边支承构件外，至少有两根梁彼此相交，构成田字形结构布局。
不管是几根梁相交，他们的交点，都是弹性节点，只是名义上的支点，而非真正意义上的支点（支座）。
井字梁两端的支承构件（边梁或墙或柱）才是实质上的支座。
也就是说，井字梁的真正跨度，是两端支座间的距离（一般为中线）。
就是整根梁的下部纵向钢筋要通长设置，决不能在跨中的名义支座上搭接。
井字梁计算有专门的软件，也有专门计算图表可以利用。
至于多大跨度内使用，一句话很难说清楚。
要看具体工程的要求，如荷载大小、建筑净空要求、经济指标等因素进行综合分析才能定。
一般在12米左右可以考虑井字梁方案。
如果荷载大，也不一定合适，则可以考虑用预应力结构来代替比较合理。
四、钢筋混凝土屋面井字梁裂缝的分析与处理
王澜（宁波房地产总公司宁波315000）
1工程概况
某幼儿园1995年8月开工，于1996年12月竣工交付使用，建筑面积1643m２，为一幢3层框架及部分砖混结构建筑。
钢筋混凝土梁式桩基，三层局部楼面及屋面为井字梁结构。
于1999年3月发现①～⑤轴、A～D轴间井字梁两侧屋面板底以下部位出现多道肉眼可见的垂直裂缝（图1和图2）。
在清除表面粉刷层后发现裂缝沿构件截面高度呈上宽下窄状，宽度约0.5～1mm，多为表面裂缝，基本未贯穿梁底，且大都分布在跨中区域，在LB梁上的分布多于LA1及LA2梁，同时井字梁的周边梁与其下砌体结构产生了明显的错位.
2裂缝原因分析
（1）该楼共设8个沉降观测点。
根据基础沉降观测结果，由于为桩基础，沉降量均较小，最大沉降量10.4mm，最小沉降量9.3mm，最大差异沉降仅1.1mm，故可排除基础沉降量过大引起梁体裂缝的可能。
（2）对梁体进行回弹测得混凝土强度等级达到C20，符合原设计要求，故可排除梁身混凝土强度等级不足引起梁体开裂的可能。
（3）该井字梁结构系夏季施工，原定屋面做法为刚性防水层上用1∶10水泥珍珠岩找坡，再做架空层隔热，而后考虑铝白色SBS具有反光、防漏的双重作用，而改用铝白色塑膜面SBS防水卷材替代架空层。
通过实地检查发现，该防水材料已老化变质，其上铝白色也已退尽。
宁波地区冬季最低室外温度在-5℃左右，室内温度可达到10℃，夏季室外温度可达到38℃左右，在阳光直射处则可达到45℃以上，室内温度为30℃左右。
该井字梁层面上虽做有珍珠岩找坡层，但厚度较薄，且其上SBS已失去原有的反光作用，故该层面保温性较差，梁体的室内外温差无论冬夏季至少在10℃以上。
3设计计算的复核
现以LB梁为例进行裂缝宽度复核。
该构件的裂缝控制等级应为三级，最大裂缝允许宽度为0.3mm。
复核工作分两部分进行。
（1）按受弯构件验算梁体裂缝宽度，其最不利情况应是荷载效应与温度效应产生的弯矩叠加。
因该梁是夏季施工的，冬季则产生收缩变形，梁顶与梁底的温差使梁顶收缩大于梁底，因此，冬季温度效应产生的跨中弯矩与荷载效应产生的跨中弯矩是同号的，即冬季二者的影响是叠加的。
经计算得屋面综合荷载q＝7.58kN/m２，区格的长a和宽b（图1）分别为3.4m和3m，则荷载效应产生的弯矩
Ml＝0.34qa２b＝0.34×7.58×3.4２×3＝4kN·m
而由构件上下表面温差产生的温度弯矩Mt：
Mt＝ＥＩαΔt/h＝Ｅbh２αΔt/12＝2.55×１０４×２５０×７００×７００×１０^－５×１０／１２＝２６００００００Ｎ·mm＝２６kN·m
其中E为C20混凝土弹性模量取2.55×10４N/mm２；α为C20混凝土线膨胀系数，取1×10^－５，I为构件截面惯性矩，矩形时为bh^３／１２，（b为构件宽250mm，h为构件高度700mm,图2）；Δt为构件上、下表面温差，取为10℃。
因而M＝Ml＋Mt＝８９.4＋２６＝１１５.4kN·m
按《混凝土设计规范（GBJ10-89）》受弯构件公式算得最大裂缝宽度Ｗmax＝0.215mm＜0.3mm。
（2）按受拉构件验算梁体裂缝宽度。
由于该梁为夏季施工，冬季则产生收缩变形，但受支座的约束，在混凝土内产生拉应力。
如夏季施工时的温度为35℃，冬季按0℃计算，则冬夏温差将达35℃左右。
如近似按轴心受拉构件验算，则可算得最大裂缝宽度Ｗmax＝0.82mm＞0.3mm。
由计算过程中得知，温度变形产生的伸缩应力很大（本例为781kN），虽然计算中已考虑了钢筋混凝土构件同砖混结构的协同变形因素，但由于两者的线膨胀系数不同，砖混部分还是对构件产生了较大的约束。
（3）很明显，本工程屋面井字梁侧面出现裂缝的主要原因是由于冬夏季温差引起的混凝土收缩变形以及冬季室内外温差所产生内力效应的影响叠加于荷载效应的综合作用结果。
因该梁是在夏季施工的，而且保温隔热措施较差，在冬季的低温下，沿梁长方向产生收缩。
当收缩变形受到支座的约束时，在梁体内产生了拉应力。
由于混凝土的抗拉强度较低，当拉应力超过抗拉强度时，便产生裂缝。
此外，设计中没有按构件由于温度收缩变形引起的拉应力进行抗拉强度验算，抗拉筋明显不足，也是导致井字梁构件裂缝的主要原因之一。
由于LA1、LA2梁配筋大于LB梁，故裂缝在LB梁上分布较广。
4处理措施
该工程从竣工到发现裂缝已经过两年多时间，此后又经过近三个月的现场裂缝发展的观测，证实裂缝的开展已处于稳定状态。
引起构件裂缝的主要因素——混凝土收缩变形由于各种井字梁及其支承系统的协调变形已趋稳定，同时按温度效应与荷载效应组合验算构件抗弯强度证明梁截面承载力能够满足使用要求，故工程上仅按温度裂缝的因素对构件作了如下处理。
（1）改善屋面保温性能。
考虑到原有屋面防水材料SBS已老化变质，为防止屋面渗漏，揭去重做。
同时重新在屋面上铺设了架空层，以降低梁体的冬夏季温差与室内
五、框架结构中楼盖采用井字梁的工程结构设计
李德明（昆明有色冶金设计研究院,云南 昆明 650051）
摘 要:
介绍了框架结构中楼盖采用井字梁的工程如何选择合适的梁截面及区格尺寸,和应采取的构造措施,以及设计中应注意的问题。
关键词:
井字梁;楼盖;结构设计;区格尺寸中
图分类号:
ＴＵ375 文献标识码:
Ｂ 文章编号:
1004-2660（2000）02-0034-03
井字梁楼盖是肋形梁板的一种,它是由双向板和交叉梁系组成的空间受力结构体系,分为正交和斜交井字梁两种形式。
这种受力体系能满足建筑物有较大空间的使用要求,受力合理,其截面高度明显低于单跨梁,故可降低层高、节约钢材,技术经济效益显著。
它能够满意地解决会议室、娱乐厅、商场楼盖等大空间的设计问题,且外形美观,可省去楼盖的顶棚吊顶,给人一种美观而舒适的感觉,同时它能容易地满足建筑处理和装修要求,是公共建筑的首选楼盖体系,因此受到土建设计人员的欢迎,而广泛应用于工程设计中。
井字梁楼盖是高次超静定结构,其内力分析及变形计算是一个十分复杂的问题,而近年来随着电子计算机技术的迅猛发展,已有成套的交叉梁计算程序,如中国建筑科学研究院ＰＫＰＭＣＡＤ开发部开发的ＴＡＴ程序以及建研院高层建筑技术开发部开发的ＴＢＳＡ程序等,可全面正确地解决这一难题。
故本文对井字梁的计算不再赘述,仅对框架结构中井字梁楼盖在设计中如何选择合适的梁截面和区格尺寸,并采取恰当的构造措施,才能使设计达到既安全又经济的目的,发表几点拙见,不当之处请赐教。
1井字梁楼盖的一般构造
（1）适于采用井字梁楼盖的建筑物平面跨度为8～24ｍ,且两个方向的跨度值宜相等或相近。
对于正交井字梁楼盖,长向跨度与短向跨度的比值应不大于15,若比值大于15时,应在长向跨度中部设大梁,形成两
个井字梁体系,或采用斜交网格的井字梁体系。
（2）井字梁楼盖中区格尺寸ａ（ａ为短向区格尺寸）和ｂ（ｂ为长向区格尺寸）的取值,应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在12～3ｍ较为经济,但不宜超过35ｍ,ａ/ｂ宜相等或接近1。
（3）井字梁楼盖的混凝土强度等级不应低于Ｃ20。
为了避免和减小楼盖混凝土的收缩裂缝,混凝土的强度等级不宜太高,跨度较大时一般宜采用Ｃ30。
（4）井字梁和边梁的节点宜采用铰接节点,但边梁的刚度仍要足够大,并采取相应的构造措施。
若采用刚接节点,边梁需进行抗扭强度和刚度计算。
边梁的截面高度大于或等于井字梁的截面高度,并最好大于井字梁高度的20%～30%。
（5）与柱连接的井字梁或边梁按框架梁考虑,必须满足抗震受力（抗弯、抗剪及抗扭）要求和有关构造要求。
梁截面尺寸不够时,梁高不变,可适当加大梁宽。
（6）井字梁楼盖中柱应根据建筑的使用功能和要求,沿周边布置,井字梁跨度较大时,应在其跨度内增加柱。
若为连续井字梁楼盖,且跨度较大时,应在中部布置柱,柱的截面应满足抗震受力和构造要求,可根据轴压比估算柱截面。
但中柱宜为圆形或方形柱,角柱应为方形柱,边柱可为矩形柱。
（7）井字梁因采用弹性方法求内力,挠度值不宜过大,设计时应控制不大于Ｌ/300～Ｌ/400（Ｌ为短向跨度）。
但楼盖跨度较大时,施工时可预先起拱,以减小井字梁楼盖的挠度。
2井字梁截面尺寸的确定在
井字梁设计与计算中,梁截面及区格尺寸的确定,是设计人员首先需要解决的问题。
（1）井字梁楼盖中交叉梁的截面高度,当楼面均布荷载ｑ=6～10ｋＮ/ｍ2时,可取ｈ=Ｌ/15～Ｌ/20（Ｌ为短向跨度）。
若ｑ>10ｋＮ/ｍ2时,可适当加大梁截面高度。
双向板的厚度不宜小于90ｍｍ。
（2）井字梁楼盖中交叉梁的截面宽度ｂ,对于矩形截面可取ｂ=ｈ/（25～35）;Ｔ形截面可取ｂ=ｈ/（25～40）。
同时梁截面宽度也应满足构造上和建筑上的要求。
（3）对于边梁截面高度的选取,应按单跨梁的规定执行,一般可取ｈ=Ｌ/8～Ｌ/12（Ｌ为边梁跨度）。
梁柱截面及区格尺寸确定后可进行计算
根据计算情况,对截面再作适当调整。
3井字梁楼盖的配筋构造
（1）井字梁楼盖的边梁、交叉梁、柱和双向板中抗弯、抗剪、抗扭钢筋均应通过计算确定。
柱和与柱连接的井字梁按框架考虑,构造和配筋应根据抗震要求,按框架的有关规定执行。
（2）区格中双向板的配筋及构造,均同普通楼盖中的双向板。
如果区格尺寸小于或等于25ｍ时,区格板钢筋可上下拉通配置成双向双层钢筋网,但上下层钢筋均不得小于Φ6@200。
（3）在交叉梁的空节点处,应注意梁下部受力纵筋的位置,跨度短的梁纵筋在最下边（跨度指从边梁算的距离）。
节点的抗剪钢筋应计算配置,并保证在梁端一倍梁高度的范围内,两个方向的箍筋不少于Φ8@100。
（4）交叉梁下部纵筋伸入边梁的长度不应少于受拉钢筋的最小锚固长度Ｌａ。
若交叉梁与边梁的节点按刚节点考虑时,上部纵筋伸入边梁的长度也不应少于受拉钢筋的最小锚固长度Ｌａ。
（5）在边梁内应按计算配置附加的抗扭纵筋和箍筋,以满足边梁的延性和裂缝宽度限制要求。
若仅需按构造配置时,附加抗扭纵筋的最小配筋率为008ｆｃ/ｆｙ（ｆｃ为混凝土轴
六、转贴】在PKPM中如何计算井式梁。
[精华]
请问：
在PKPM中如何计算井式梁。
有一7200X7200的楼盖。
为框架结构，采用井式楼盖。
在PKPM中如何建模，如何计算。
还有井式梁相交处有什么构造要求否？
谢谢各位！
回答：
1）建模：
梁柱不多（未超程序限制）可建立网格直接布梁，平面太大，可做次梁输入。
2）程序按交叉梁系考虑
3）钢筋全跨拉通，加密箍筋交点处均设。
。
。
。
。
（看看构造手册）
用TAT或SATWE整体计算
烦请羊三皮老师把详细的构造告诉我（交点处），我所有书上均没有井式梁的构造。
还有：
用PK程序可以计算井式梁不？
回答：
不知在PMCAD中建的次梁在TAT中是否参与整体计算，还是按主梁输入保险些
在整体计算中梁的配筋结果是正确的，在工程中两个方向的梁底最好有高差5cm,有利于施工时布钢筋
回答：
次梁在TAT中是否参与整体计算:
不参与。
用PK程序可以计算井式梁不？
：
形成的PK文件不保险。
建议不用
井式梁的构造：
^_^确实没查到构造手册，在平法画图时特别要注意梁的跨数，下部钢筋应在跨内拉通，井交点处四周加密箍。
请问，用TAT的计算结果可靠不，怎样检查计算结果正确与否？
回答：
TAT计算的还是比较可以
但是你要自己注意修改支座，要让井字梁互为支座
这样TAT会根据你的调整重新计算配筋
tat可以算，作为次梁输入时，出图时没有配筋，不知怎么回事？
？
？
回答：
但是你要自己注意修改支座，要让井字梁互为支座.
怎么修改啊，我没有改过，计算的结构好象也差不多，烦请
ydfwq告诉我啊。
谢谢了！
急须回答啊！
回答：
1。
用次梁方式输入的时候，你经过TAT整体计算后，要运行“PM次梁计算”这个模块，就有次梁配筋了
2。
在经过TAT计算后，进入梁绘图模块，选择要画的连续梁后，会出来一个界面，让你检查支座的情况，黄色的圆圈为次梁，红色的三角为支座，你根据你的井字梁，把中间相交的地方都改成红色的三角
在经过TAT计算后，可以直接用平法出图所生成的结果不。
我就没有按ydfwq所说调整，计算的结果好象也差不多，不知道这样做对否？
我将次梁全当主梁输入了,不作调整,可以吗?
国产软件就是不稳定，捉么了半天，只有重新建了一个，总算看见了次梁配筋，用平法出图是不用改支座的，我电算的和老资格手算的差不多，看来姜还是老的辣！
！
！
回答：
pennsy》tat可以算，作为次梁输入时，出图时没有配筋：
可以算，但井格梁不宜做为次梁输入，应按主梁；或井格梁（一大开间内）全按次梁。
yuandeyan》在经过TAT计算后，可以直接用平法出图所生成的结果不：
注意修改跨数－－－PKPM经常分不清几跨
ydfwq》在经过TAT计算后，进入梁绘图模块，选择要画的连续梁后。
。
。
：
注意下部钢筋拉通，不可在互为支座处断开。
pennsy》捉么了半天，只有重新建了一个：
修改模型容易，但输入次梁麻烦，若房间尺寸调整。
那么。
涉及范围内的次梁全没了，按主梁输入，修改方便。
我也想按主梁输入，只是面积太大，节点一多，速度奇慢，只有按照次梁输入，快多了，不宜该不是不可吧？
总之算出来结果和手算差不多，也就放心了！
！
！
我的板跨达4m，80mm,次梁250*550，主梁300*900，都过了，只是没有查到相关资料，心里还是没底！
！
！
问一下,您说的井字梁是混凝土的还是钢结构的主次梁?
我曾经用tat和satwe算过同一个算例,结果相差比较大,不知道pkpm发行时,有没有作过详细测试.faint.
回答：
1、井格梁不能采用主、次梁输入，如按主、次梁输入，违反了按变形协调或按刚度分配荷载的原则。
2、井格梁无主、次梁之分，不存在互为支座或结点处有额外的构造。
3、说白了，井格梁就是通长的相交的、其线刚度差异不是很大的一些梁。
荷载变大了，只好改为3*3，只是钢筋看上去有些吓人，不采用主次梁输入，难道用手算？
？
？
回答：
这个题可能计算完了。
但从各位的讨论来看，我觉得用TBSA算井式楼盖来得方便些。
还想说一下，概念上一定要清楚，如果是按“我的板跨达4m，80mm,次梁250*550，主梁300*900，都过了，只是没有查到相关资料，心里还是没底！
！
！
”这种输入，只是完完全全的主次梁结构，不是井式楼盖！
！
！
书店有本井式楼盖手册（不在手边，记不清名称了），可计算规则的楼盖，建议好好看看！
搞结构的不能犯概念错误，否则要出大事！
！
！
回答：
板跨达4m，80mm,次梁250*550，主梁300*900：
会够，但配筋会很吓人，建议加高次梁。
这种输入，只是完完全全的主次梁结构，不是井式楼盖：
是井式楼盖。
书店有本井式楼盖手册：
《井字梁结构静力计算手册》中国建筑工业出版社30.30元
上手册对井字梁结构静力计算、图表编制所采用的是荷载分配法。
其原来实质是结构力学中的力法，先将荷载转化为梁交叉节点上机制荷载（不一定相等），然后以横向梁分配荷载为基本未知量，满足静力平衡及竖向变形协调原理，不考虑转角变形的影响，利用《结构静力计算手册》上的单跨梁挠度计算公式，经计算形成柔度矩阵，建立井字梁网格点的线性方程组，求出每根梁所承受的分配荷载及相应的内力及挠度。
回答：
多谢羊兄，本来就准备加高次梁，可审图的手算只需200*550，荷载一加大，我就赶紧改为250*600，板跨3m，结果还可以，查阅了相关资料，这下不怕睡不着了。
czjymwrote:
1、井格梁不能采用主、次梁输入，如按主、次梁输入，违反了按变形协调或按刚度分配荷载的原则。
2、井格梁无主、次梁之分，不存在互为支座或结点处有额外的构造。
3、说白了，井格梁就是通长的相交的、其线刚度差异不是很大的一些梁。
1；井格梁（在同一房间内）可以按主梁或次梁输入，就井格梁而言是对的，差异为井格梁传到支座或周边大梁上的荷载不同。
2；同意第3条，那么第2条：
交接处为使相互变形协调，应采用加密箍或加设吊筋。
欢迎跟贴讨论。
请问为什么要互为支座哪？
这样修改之后，有什
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