塔吊基础设计单桩22.docx
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塔吊基础设计单桩22
塔吊基础设计(单桩)计算书
一、工程概况:
本工程位于广州市越秀区达道路10号大院内,总建筑面积为24443.26㎡,其中地下2层,建筑6048.03㎡;地上23层,建筑面积18395.23㎡;建筑高度为73.4M.本工程±0.000为室内地面标高,相对绝对标高7.71米(黄海高程),现有地面标高平均为7.62米。
工程名称:
广州军区政治部勤务汽车队和机关公寓综合楼工程
建设地点:
广州市越秀区达道路10号大院内
设计单位:
西安建筑科技大学建筑设计研究院广州分院
建设单位:
广州军区政治部办公室
监理单位:
广州市财贸建设开发监理有限公司
监督单位:
广州军区建设工程质量监督总站
一、编制依据
1.《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002);
2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2003);
3.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006年版);
4.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);
5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》;
6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版);
7.建筑、结构设计图纸;
8.塔式起重机使用说明书;
9.塔式起重机设计规范(GB/T13752-92);
10.塔式起重机安全规程(GB5/44-2006);
11.《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001、J119-2001);
12.岩土工程勘查报告。
二、计算参数
工程建筑面积24443.26m2,总高度m,地上23层,地下2层;
塔吊型号QZT80B臂长60.00m,安装高度96.00m;
塔身尺寸1.80m,基坑开挖深度-22.50m;
现场面标高0.00m,基础面标高-4.50m。
1.塔吊基础受力情况:
荷载工况
基础荷载
P(kN)
M(kN.m)
Fk
Fh
M
MZ
工作状态
532.00
74.00
1665.00
420.00
非工作状态
619.00
31.00
1866.00
0
比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按非工作状态计算
Fk=619.00×1.2=742.80kNFh=31.00×1.4=43.40kN
Mk=(1866.00+31.0×1.90)×1.4=2694.86kN.m
2.桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度
L(m)
桩侧阻力标准值qsia(kPa)
桩侧岩层和桩端岩层岩样抗压强度frs、frp(kPa)
qsia*ιi
(kN/m)
抗拔摩阻力折减系数λi
λi
qsia*ιi
(kN/m)
1
粉质粘土
3.60
40.00
2800.00
144.00
0.60
86.40
2
粉质粘土
5.90
40.00
2800.00
236.00
0.60
141.60
3
强风化粉砂岩
3.00
80.00
5000.00
240.00
0.60
144.00
4
强风化粉砂岩
2.80
80.00
5000.00
224.00
0.60
134.40
5
中风化粉砂岩
2.20
200.00
13000.00
440.00
0.70
352.00
桩长
17.50
m
∑qsia*ιi
1284.00
∑λiqsia*ιi
858.40
3、基础设计主要参数
基础桩采用1根φ1800人工挖孔灌注桩,桩顶标高-6.40m,桩端入中风化粉砂岩2.20m;
桩混凝土等级C35,fC=16.70N/mm2,EC=3.15×104N/mm2;
ftk=2.20N/mm2,桩长17.50m;
钢筋HRB335,fy=300.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2;
承台尺寸长(a)=3.80m、宽(b)=3.80m、高(h)=2.00m;
桩中心与承台中心重合,承台面标高-4.50m;
承台混凝土等级C35,ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m2。
Gk=a×b×h×γ砼×1.2=3.80×3.80×2.00×25×1.2=866.40kN
三、单桩允许承载力特征值计算
1、单桩竖向承载力特征值
(1)、按地基土物理力学指标与承载力参数计算
单桩竖向承载力特征值计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》
DBJ15-31-2003第10.2.4条。
按下列公式计算:
Ra=Rsa+Rra+Rpa
Rsa=μ∑qsia
i
Rra=μpC2frshr
Rpa=C1frpAp
式中Rsa-桩侧土总摩阻力特征值;
Rra-桩侧岩总摩阻力特征值;
Rpa-持力岩层总端阻力特征值;
μp-桩嵌岩端截面周长;
hr-嵌岩深度,当岩面倾斜时以低点起计;
Ap-桩截面面积,对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积;
frs、frp-分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度;
C1、C2-系数,根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素而定。
Ap=πd2/4=3.14×3.24/4=2.54m2C1=0.40C2=0.05
Rsa=u∑qsia
i=πd∑qsia
i=3.14×1.80×1284.00=7257.17kN
Rra1=upC2frshr=1.00×3.14×1.80×0.05×5000.00×2.80=3956.40kN
Rra2=upC2frshr=1.00×3.14×1.80×0.05×13000.00×2.20=8082.36kN
Rpa=C1frpAp=1.00×0.40×13000.00×2.54=13225.68kN
Ra=Rsa+Rra+Rpa=7257.17+3956.40+8082.36+13225.68=32521.61kN
(2)、桩身载面强度计算
桩身混凝土强度计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003第10.2.7条。
按下式验算桩身截面强度:
式中ψc-工作条件系数,灌注桩取0.7~0.8(水下灌注桩取较低值),预制桩取
0.8~0.9;
fc-桩身混凝土轴心抗压强度设计值;
Ap-桩身横截面面积;
Q-相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。
Ψc=0.75
ΨcfcAp=0.75×16.70×1000×2.54=31856.09kN
2、单桩水平承载力特征值计算
灌注桩的水平承载力特征值计算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》
DBJ15-31-2003第10.2.22条,按下式计算:
式中:
RHa-单桩水平承载力特征值;
α-桩的水平变形系数,按规范式(10.2.19)确定;
γm-塑性系数,圆形截面γm=2;
ftk-桩身混凝土抗拉强度标准值;
υm-桩身最大弯矩系数,按表10.2.23取值,视上部结构、承台、地梁对桩顶的约束程度及桩顶构造,分别按铰接或固接考虑;
N1k-桩顶扣除竖向活荷载作用的竖向力标准值;
ρg-桩身纵筋配筋率;
ζN-桩顶竖向力影响系数,竖向压力取ζN=0.8,竖向拉力取ζN=-1;
An-桩换算截面积,圆形截面为:
W0-桩身换算截面受拉边缘的截面抗弯模量,圆形截面取:
式中d-桩身直径;
d0-扣除保护层的桩直径;
Es-钢筋的弹性模量;
EC-混凝土的弹性模量。
Pg=0.3+(2000-1800.00)/(2000-400)×(0.65-0.3)=0.34%
Wo=πd/32[d2+2(ES/EC-1)ρgd02]=0.18×(3.24+10.70×0.34%×3.12)=0.59m3
Io=Wod/2=0.59×1.80/2=0.53m4
EI=0.85ECIo=0.85×3.15×107×0.53=14277769.24
查(DBJ15-31-2003)P.118:
m=35.00×103kN/m4,bo=0.9(d+1)=2.52m
α=(mbo/ECI)0.2=(35.00×1000×2.52/14277769.24)0.2=0.36
α×L=0.36×17.50=6.33>4,满足长桩要求。
按α×L=4查(DBJ15-31-2003)P.121:
Vm=0.768
Nlk=(Fk+Gk)/n=(742.80+866.40)/1=1609.20kNγm=2ζN=0.80
An=πd2/4[1+(Es/Ec-1)Pg]=2.54×(1+5.35×0.34%)=2.59m2
RHa=αγmftkW0/Vm(1.25+22ρg)(1+ζNN1k/γmftkAn)=1227.27×1.33×1.11=1810.68kN
3.单桩抗拔力特征值计算
桩抗拔力的验算依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
第10.2.10条,按下式计算:
式中G0-桩自重,地下水位以下取有效重度计算;
qsia-桩侧土摩阻力特征值;
μp-桩周长,μp=πd;
λi-抗拔摩阻力折减系数。
0.9G0=0.9×3.14×0.81×17.50×25=1001.46kN
Rta=upΣλiqsia
i+0.9G0=5.65×858.40+1001.46=5853.14kN
四、单桩桩顶作用力计算和承载力验算
1、轴心竖向力作用下
Qik=(Fk+Gk)/n=(742.80+866.40)/1=1609.20kN
轴心竖向力Qik=1609.20kN小于Ra=32521.61kN,满足要求。
2、水平力作用下
Hik=Fh/n=43.40/1=43.40kN
单桩水平力Hik=43.40kN小于RHa=1810.68kN,满足要求。
五、抗倾覆验算
bi=1.80/2=0.90m
倾覆力矩M倾=M+Fh×h=1866.00+31.00×18.00=2424.00kN.m
抗倾覆力矩M抗=(Fk+Gk)×bi+Rta×bi
=(619.00+722.00)×1.80/2+5853.14×0.90=6474.73kN.m
M抗/M倾=6474.73/2424.00=2.67
抗倾覆验算2.67大于1.6,满足要求。
六、灌注桩配筋计算
承台下2(d+1)米深度范围土层类别()按
(DBJ15-31-2003)P.119查β=59.00
βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+0.8Nlk/ftkγmAp)=191.16×1.42×1.12=302.53kN>Hik=43.40kN
桩身可不配抗弯钢筋,但应该按照规范规定配置构造钢筋ρ=ρg=0.34%
As=ρAP=0.344%×2543400.00=8743mm2取2922
As’=29×379.9=11017mm2>As(满足要求)
桩顶钢筋抗拔验算=1924.90×106÷1800÷[(29-2)÷2×379.9]=208.51N/mm2
桩顶钢筋抗拔验算208.51N/mm2小于300.00N/mm2,满足要求。
七、承台受冲切、受剪切承载力验算
按照广东省地基基础设计规范中10.5.4明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算ho的高度来判断,可按下式计算:
式中Fι-作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值;
fc-承台混凝土抗压强度设计值;
μc-柱截面周长;
F-作用于柱底的竖向压力设计值;
∑Qki-冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力(不计承台及其上覆土重)之和;
Fk-作用于柱底处的竖向压力标准值;
n-桩数;
n0-冲切破坏锥体范围内的桩数。
Fι=F-1.2ΣQik=Fk=619.00kNuc=4×0.2=0.800m,ho=2.00-0.07=1.93m
2×(Fι/fc)0.5-uc/8=2×(619000.0÷16.70)0.5-(800÷8)=285mm
承台有效高度285mm小于h0=1930mm,承台受冲切、受剪切承载力满足要求。
八、承台配筋计算
1.基础弯矩计算
Ni=Fk=742.80kN,Xi=0.90m
M=ΣNixi=742.80×0.90=668.52kN.m
2.基础配筋计算
基础采用HRB335钢筋,fy=300.00N/mm2
As1=M/0.9fyho=668.52×106/(0.9×300.00×1930)=1283mm2
按照最小配筋率ρ=0.10%计算配筋
As2=ρbho=0.001×3800×1930=7334mm2
比较As1和As2,按As2配筋,取20φ22@196mm(钢筋间距满足要求)
As=20×380.0=7600mm2
承台配筋面积7600mm2大于7334mm2,满足要求。
九、计算结果
基础桩:
1根φ1800人工挖孔灌注桩,桩端不设扩大头,桩顶标高-6.40m,
桩长17.50m,桩端入中风化粉砂岩2.20m;
桩混凝土等级C35,HRB335钢筋,2822,箍筋采用φ8mm@200mm。
承台:
长(a)=3.80m、宽(b)=3.80m、高(h)=2.00m;
桩中心与承台中心重合,承台面标高-4.50m;
混凝土等级C35,HRB335钢筋2022@196mm。