地下车库模板施工.docx

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地下车库模板施工

远大物流综合楼地下车库一、二段模板施工方案

一、工程概况

本工程位于唐山市海港开发区三号路北（海韵广场东侧），

建设单位：

唐山海港物流有限公司

设计单位：

唐山中建建筑设计有限公司

监理单位：

河北顺诚工程建设项目管理有限公司

质量监督单位：

唐山市海港经济开发区工程质量监督站

施工单位：

河北省乐亭县建筑安装工程有限公司

本工程地下车库一、二段为框架结构，层高4.33m、4.98m，建筑面积2858.77m³,基础筏板四周为240mm厚挡土墙，主梁为300x1050mm、300x

750mm、500x750mm、500x800mm；梁跨度6600x8000mm；板厚300mm、200mm、120mm、150mm、100mm；柱600x600mm。

二、模板工程概况

1.本工程质量目标：

为合格；主体砼结构达到全清水砼效果。

2.模板构造选择：

根据本工程特点及工期要求，本工程采用15mm厚胶合多层板、5x10.10x10方木、Φ48钢管组合及Φ48钢管支撑系统。

3.模板支承高度：

板为4.43m.4.53m.5.53m；主梁为4.13m.4.83m

4.支承点地面：

混凝土地面

5.砼浇筑方法：

地下一、二段顶板分6个施工流水段，每段墙、柱、梁板砼一次连续浇筑，墙、柱先浇完后，再完成顶板、梁的砼浇筑。

三、模板施工

（一）模板安装基本要求

1.认真熟悉图纸，查阅图纸会审记录、变更、以及与本工程有关的规程、规范、图集等资料，明确设计意图和各相关尺寸。

2.严格按图施工，若发现施工图中存在问题或疑问，应及时向技术负责人提出，征得设计人员意见后进行施工，不得擅自更改。

3.严格按模板设计要求施工，保证要足构强度、刚度及稳定性，支撑系统布置受力应明确。

（二）各构件模板、楞木、支撑使用材料及部置要求

1.墙模板：

15厚胶合板横向布置，内楞50mm×100mm方木竖向布置间距200mm，外楞2Φ45钢管横向布置间距450mm，选择Φ1.4拉结螺栓（地下室采用Φ14止水螺栓）间距300mm×450mm、限位撑头采用不低于同部位结构砼强度的水泥砂浆制作。

如下图示：

2.墙模板计算：

侧压力依据规范公式：

F1=0.22RcToß1ß2V√6

设定：

砼浇筑速度v=2m/h温度T=-2℃

β1砼塌落度影响修正系数β1=1.15

β外加剂修系数β2=1.2

F1=0.22×24×200÷（20+15）×1.2×1.15×√2=58.88KN/m2

F2=γ×H=24×4.0=96.0KN/m2

取较小值：

F1=58.88KN/m2

承载力验算：

取荷载分项系数=1.2

模板荷载设计值折减系数=0.85

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2

FB=58.88×0.85×1.2=60.1KN/m2

Fc=1.4×2.0×0.85=2.38KN/m2

计算简图

考虑胶合板因数楞木间距：

200mm

2.1.板强度验算：

按三跨连续梁计算KM=0.1

Q=（60.1+2.38）×0.3=18.75KN.m

M=0.1QL2=0.1×28.12×200×200=1.25×105N.mm

面板的截面抵抗矩:

W=200×16×16/6=0.85×105mm3；

σ=M/W=1.25×105/0.85×105=1.47≤[f]=14.00N/mm2满足要求

2.2.板挠度验算：

[ω]=1.20mm

Q=60.1×0.3=18.13KN.m

I=50×1.6×1.6×1.6/12=2.05cm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×18.13×2004/100×9500×2.05×105

=0.10≤[ω]=1.20mm；可满足要求

2.3、内楞强度计算：

50mm×100mm方木，钢管外楞间距500mm以四跨梁计Km=0.121

内楞计算简图

Q1=（60.1+2.35）×0.45=28.1KN.m

Q=18.75×0.45=8.43KN.m

M=0.121×9.37×0.452=0.23KN·m

W=50×100×100/6=0.83×105mm3；

σ=M/W=0.23×105/0.83×105=2.77≤[f]=14.00N/mm2

2.4.内楞挠度验算：

Q=60.1×0.45=28.1KN.m

I=5×10×10×10/12=416.7cm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×28.1/2×5004/100×9500×4.167×105

=1.47≤[ω]=2.0mm；满足要求

2.5.Ф14对拉螺拴验算：

对拉螺拴拉力：

水平间距450，竖向间距450

N=58.88×0.45×0.45=11.93KN

对拉螺拴应力：

查表得φ14螺栓的抗拉强度为17.8KN。

可满足要求。

2.6.钢管外楞强度验算：

螺栓间距500Km=0.121

Q1=58.88×0.45=26.5KN.m

Q=26.5×0.45=13.25

M=0.121Ql2=0.121×13.25×0.5×0.5=0.401KN·m=40.1×104N·m

查表：

2根钢管W=2×5.08×103㎜3

σ＝M/W=（40.1×104）/2×5.08×103=39.51N/mm2<[fm]=215N/mm2

满足要求。

2.7.挠度验算：

Q＝60.1×0.45=28.1KN/m

E=2.06×105N/mm2,[ω]=L/500=500/250=2.0mm

ω=0.677q2l4/100EI

=0.667×28.1×104×6004/100×2.06×105×2×12.19×104

=0.423mm<1.0mm满足要求。

3.柱模板构造：

柱截面尺寸600*600

柱模板构造示意图

采用15厚胶合多层板；每边3根50*100方木竖放间距270；柱箍2Ф45钢管横向布置间距450；Φ14对拉螺栓交错布置。

设定：

砼浇筑速度v=4m/h温度T=20℃

侧压力F1=0.22×24×200÷（20+15）×1.2×1.15×√3.5

=77.89KN/m2

F2=γ×H=24×4.0=96.0KN/m2

取较小值：

F2=77.89KN/m2

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

计算简图

3.1.板抗弯强度验算：

K=0.125K1=0.85

Q1:

1.2×（77.89+2.0）×450/1000×0.85=36.66kN/m

M=0.125×62.25×270.000×270.000=5.67×105N.mm；

W=270×16×16/6=1.152×104mm3；

σ=M/W=5.67×105/1.152×105=4.92≤[f]=14.00N/mm2

满足要求。

3.2.度验算[ω]=1.20mm

Q1=1.2×77.89×450/1000×0.85=35.75kN/m

I=450×16×16×16/12=1.53×105cm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×35.75×2704/100×9500×1.53×105

=0.88≤[ω]=1.20mm；满足要求。

3.3.木强度验算:

K=0.121

竖楞方木计算简图

Q=36.66kN/m

M=0.121×36.66×270.000×270.000=3.23×105N.mm；

W=50×100×100/6=0.83×105mm3；

σ=M/W=3.23×105/0.83×105=3.89≤[f]=14.00N/mm2满足要求。

3.4.楞木挠度验算：

[ω]=2.0mm

Q=36.66kN/m

I=5×10×10×10/12=416.7cm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×36.66/2×4504/100×9500×4.167×105

=1.07≤[ω]=2.0mm；满足要求

3.5.柱箍筋计算：

柱箍计算简图

柱箍为3跨，按集中荷载三跨连续梁计算

P=（1.2×77.89×0.90+1.4×2×0.90）×0.270×450/1000

=10.52kN；

最大支座力:

N=9.26kN；

最大弯矩:

M=0.661kN.m；

3.6.柱箍验算[fm]=205N/mm2M=0.549kN.m；

W=5.08cm3；

σ＝M/W=54.9×104/2×5.08×103

=54.3N/mm2<[fm]=205N/mm2满足要求

3.7.挠度验算：

[ω]=1.2mm

Q=36.66kN/m

I=12.09×105mm4

柱箍最大容许挠度:

[ω]=600/2/250=1.200mm；

ω=KWQL4/100EI=0.677×36.66×4504/100×21000×12.09×105

=0.395≤[ω]=1.2mm；满足要求

4.梁板模板：

4.1.结构概况：

主梁截面尺寸：

300x750mm、300x1050mm、500x750mm、500x800mm：

板厚：

100mm、120mm、200mm、300mm;主梁支撑高度:

4.13m、4.83m；板支撑高度：

4.43m、4.53m、5.53m。

4.2.施工环境：

支撑支承点地面为混凝土地面。

4.3.模板构造：

4.4.板：

15厚多层板，内楞木50*100方木间距350；Ф48*3.5钢管支承横楞间距900

4.5.板支撑系统:

立杆Ф48钢管纵横布置间距900；水平拉杆纵横设置步距1500，第一道距地面200

4.6.主梁侧模：

内楞50×100方木纵向布置间距360；外楞2根钢管竖向布置间距600；Ф12对拉螺栓一道间距：

600；

4.7.梁底3根50*100方木愣，沿跨度方向布置，梁底支撑横楞,Ф45钢管跨距1200，与立杆扣连。

4.8.主梁钢管支撑系统：

立杆横向布置间距1200，梁底增设一根钢管顶撑；沿梁跨度方向立杆间距900，水平拉杆设置同板支撑系统。

3.6.剪刀撑每间隔6.0M设一道。

梁模板构造示意图

4.板模板计算：

内愣间距350mm

4.1.荷载计算120厚砼自重0.9×25×0.12=2.7KN/m2

施工荷载：

1.4×3=4.2KN/m2

总计：

F＝9.6KN/m2

4.2.板模板挠度验算：

[ω]=1.2mmE＝9500N/mm2,

Q＝0.35×9.6=3.36KN/m

I=bh3/12=350×163/12＝1.195×105mm4，

ω=KWQL4/100EI=0.677×3.36×3504/100×9500×1.195×105

=0.39mm≤[ω]=1.2mm；满足要求。

4.3.内楞木强度验算：

支承钢间距900mm；[fm]=17N/mm2

内楞木计算简图

Q=3.36KN/m

M=0.125×3.36×1.22=0.605KN.m

W=bh2/6=50×1003/6=0.83×105mm3

σ=M/W=0.605×106/（0.83×105）=7.29N/mm2<[fw]=17N/mm2

满足要求。

4.4.内楞木挠度验算：

[ω]=4mmE＝9500N/mm2,

Q=5.4×0.35=1.89KN/m

I=bh3/12=50×1003/12=4.16×106mm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×1.89×12004/100×9500×4.16×106

=0.67mm≤[ω]=4.0mm；满足要求

4.5.支承钢管强度验算：

[fm]=205N/mm2W=5.08×103㎜3

支承钢管计算简图

Q=8.9×0.9=8.01KN/m

M=0.125×8.01×0.92=0.811KN.m

W=5.08×103㎜3

σ=M/W=0.811×106/（5.08×103）=160≤[fm]=205N/mm2满足要求

4.6.挠度验算：

[ω]=4mmE＝21000N/mm2,I=12.19cm4；

Q=（5.76+0.26）×0.9=5.42KN/m

ω=KWQL4/100EI=0.677×5.42×10004/100×21000×12.19×105

=1.43≤[ω]=4mm；满足要求

5.梁模板计算：

5.1.梁侧模板挠度验算：

L=360[ω]=1.5mmE＝9500N/mm2,

依据规范公式：

F1=0.22RcToß1ß2V√vF2=Rc×H

设定：

v=1.5/h温度T=15℃

β1砼塌落度影响修正系数β1=1.15

β外加剂修系数β2=1.2

F1=0.22×24×200÷（15+15）×1.2×1.15×√1.5=59.49KN/m2

F2=R×H=24×0.75=18.0KN/m2

取较小值：

F2=18.0KN/m2

承载力验算：

取荷载分项系数=1.2

模板荷载设计值折减系数=0.85

砼倾倒测压力=2.0KN

Q=（18+2.0×1.4）×0.85×1.2×0.5=10.61KN/m

I=bh3/12=360×163/12＝1.97×105mm4

ω=0.677×7.42×3604/（100×9500×1.97×105）

=0.65≤[ω]=1.5mm；（可满足要求）

5.2.梁侧内楞强度验算：

50mm×100mm间距600mm[fm]=17N/mm2

Q=10.61KN/m

Mq=0.121×10.61×0.6×0.6=0.462KN/m

W=50×100×100/6=83.3cm3；

σ=46.2×104/8.33×104=5.55≤[fm]=17N/mm2（可满足要求）

5.3.梁侧内楞挠度验算：

[ω]=2.4mmE＝9500N/mm2,

Q=10.61KN/m

I=bh3/12=50×1003/12=4.16×105mm4

ω=KWQL4/100EI=0.677×10.61×6004/100×9500×4.16×105/2

=1.2mm≤[ω]=2.4mm；满足要求

5.4.Ф12对拉螺拴验算：

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=12.9KN

对拉螺拴拉力：

水平间距360，竖向间距600

N=18×0.36×0.6=3.88≤[N]=12.9KN（可满足要求）

5.5.梁侧钢管外楞强度验算：

间距600W=5.08×103㎜3

Q=7.42

M=.121×7.42×600×600=32.32×104N·mm

σ＝M/W=32.32×104/5.083×10

=63.9N/mm2<[fm]=215N/mm2满足要求。

5.6.梁侧钢管外楞挠度验算:

[ω]=2.4mmE＝21000N/mm2,I=12.19cm4；

Q＝18×0.6=10.8KN/m

ω=KWQL4/100EI=0.677×10.8×6004/100×21000×12.19×105

=0.37≤[ω]=2.4mm；满足要求

5.7.梁底楞木强度验算：

方木50*100顶撑间距：

800

钢筋混凝土梁自重:

=25×0.9×0.45=10.13kN/m；

模板的自重:

=0.35×0.45=0.158kN/m；

施工荷载:

=（2.5+2）×0.45=2.02kN/m；

Q=（10.13+0.158）×1.2+1.4×2.02=15.17kN/m；

M=0.121×15.17×0.8×0.8=117×104N.mm；

W=2×50×100×100/6=166.6cm3；

σ=117×104/16.6×104=7.0N/mm2≤[fm]=17N/mm2；

满足要求。

5.8.梁底楞木挠度验算：

[ω]=3.2mmE＝9500N/mm2,

Q=10.13+0.158=10.288KN/m

ω=KWQL4/100EI=0.677×10.288×6004/100×9500×4.16×105

=2.28mm≤[ω]=3.2mm；满足要求

5.9.横楞支撑钢管的强度验算：

Q=18.2kN/m；

梁底支撑根数为3根，立杆梁跨度方向间距为900，梁宽为450，梁高为900,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

n=3时：

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（m.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.671kN；

最大弯矩Mmax=0.418kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.692mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.418×106/5077.8=82.319N/mm2

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

5.10.扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.67kN；

5.11.模板支架立杆计算:

步距：

1500

1.静荷载:

脚手架的自重:

N1=0.138×6.000=0.828kN；

模板的自重（kN）：

N2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

钢筋混凝土楼板自重:

N3=25.000×0.18×1.000×1.000=4.500kN；

N=N1+N2+N3=5.678kN；

2.施工荷载与振倒混凝土时产生的荷载。

N4=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN；

合计：

N=1.2N+1.4N4=11.01kN；

3.立杆的稳定性计算:

[f]=205.000N/mm2，

其中N--立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=11.01kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W--立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

5.08cm3；

σ--钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

L0--计算长度（m）；

L0=h+2a=1.5+.0.1×2=1.7m

L0/i=1700.000/15.782=108

查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53

钢管立杆受压应力计算值

σ=N/∮A=11010/0.53×489

=42.48≤[f]=205.000N/mm2，满足要求

（三）技术准备

1.认真熟悉图纸，查阅图纸会审记录、变更、以及与本工程有关的规程、规范、图集等资料，明确设计意图和各相关尺寸。

2.复核基坑边的定位控制桩、水准基点，并经监理与甲方现场确认，为基坑垫层放线做好准备。

4.熟悉各阶段模板施工工艺流程、施工方法、施工操作要点、编制模板配置计划。

（四）分部模板施工工艺流程、要点

1.墙、柱、梁板模板安装：

1.1.工序流程：

定位、放线→地面夯实→配料→保护层设置→立墙柱模板→临时加固→模→垂直检测→支撑加固→梁板支撑系统设置→梁、板楞木设置→连梁模板安装→板铺设→剪刀撑、支撑加固→自检→报验。

2.施工要点：

2.1.后浇带模板、支撑系统安装时应自成体系，以确保模板拆除时不受影响。

2.2.模板安装前必须将地面填土严格分层夯实，地面应有临时排水措施，防止地面积水。

2.3.支撑立杆地面支承点必须设木垫板或采取其它措施，防止模板下沉。

2.4.模板支撑系统：

纵、横水平拉杆、立杆、楞木间距必须按方案要求进行设置，如因条件变化需要更改应报项目部技术负责人同意后方可进行更改。

2.5.斜撑、剪刀撑设置，可根据现场实际情况进行调整，以确保模板稳定性为目的。

2.6.模板制作：

配料应合理做到长料长用短料短用。

2.7.模板安装前必须对放线标高门窗位置进行复核以避免产生误差

2.8.模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在墙根部每段至少设二个清扫口，待杂物及时清扫后再封上，避免产生砼夹渣质量问题

2.9.墙跟部转角板接缝应用海绵条粘贴防止因漏浆产生的砼质量问题

2.10.模板每次安装前面板必须清理干净，并均匀涂刷脱模剂以保证砼外观质量

2.11.模板支撑点设置应牢靠扣件拉接螺栓应随上随拧紧不得遗漏避免产生安全及质量问题

2.12.模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。

2.13.模板及其支架拆除时的混凝土强度应满足设计要求

2.14.侧模拆除在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏。

2.15.拆模强度控制：

现浇顶板模拆除以现场同条件试块试压强度为依据，各部位拆模时砼强度要求如下：

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方抗压强度值的百分率（%）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁

≤8

≥75

＞8

≥100

悬臂结构

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≥100

2.16.外墙模板拆除应分段进行模板起吊前，应全部拆除穿墙螺栓，清除模板上的杂物，无钩、挂、兜、拌时方可起吊。

吊环应落心部位，并应垂直慢速提在模板的重升，不得碰撞墙体。

2.17.不得采用猛撬猛砸及大面积撬落，不得留有悬挂的模板，拆除后应及时清理以免铁钉伤人

2.18.模板安装下班时不得留有虚铺的模板不得随意拆除安全设施支撑系统如确需要拆除需经现场技术人员同意采取措施后方可拆除。

（五）质量要求

1.应有足够的强度刚度及稳定性

2.接缝严密不漏浆

3.安装质量不得超过安装质量允许的偏差值。

项次

项目

允许偏差

检查方法

1

轴线位置

4mm

尺量检查

2

底模上表面标高

5mm

用水准仪或拉线尺检

3

截面尺寸

5mm

尺量检查

4

模板垂直度

6mm

用2米靠尺检查

5

相邻两表面高低差

2mm

用2米靠尺及塞尺检查

6

表面平整度

4mm

用2米靠尺及塞尺检查

7

预留管、预留孔中心位置

10mm

（六）模板施工安全措施

1.新工人必须进行公司、项目部和班组的三级安全教育。

2.开展经常性的安全教育，不断提高职工安全生产意识和自我保护能力。

3.职工变换工作岗位，必须进行新工种的安全技术教育。

4.职工应该熟练掌握本工种的操作技能，熟悉本工种的安全技术操作规程，坚持每天班前安全教育并做好记录。

5.木工施工员向操作班组进行有针对性的安全技术交底。

交底内容要发放给班组，并由被交底人签收。

6.施工班组严格按交底内容进行梁、板模板支架的搭设。

施工员在班组操作的同时，如发现方案内容与实际情况矛盾，要及时以口头或书面技术核定单的