高大支模架专项施工方案.docx
《高大支模架专项施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高大支模架专项施工方案.docx（30页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
高大支模架专项施工方案
一、编制依据
工程施工图
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）等技术规范规程和相关参考书。
二、工程概况
1）本工程为盘锦市佳兆业中心一期主体建筑总包工程，位于盘锦市，东临双兴南路，南临医院北街，西临鹤舞路，北临市府大街，总建筑面积约170000㎡，总用地面积为30567.6㎡，其中住宅建筑面积128799.4㎡，商业建筑面积10259.1㎡，会所建筑面积为3846.6㎡。
本工程由设计单位：
中国中建设计集团有限公司；监理单位：
中辽国际工程管理建设有限公司；施工单位：
中建五局（辽宁）建设有限公司。
2）工程主要结构概况如下：
（1）本工程模板部分主要为地下室顶板、各层楼面板、屋面板，均采用钢筋砼现浇结构，超高部分高度分为会所东侧和会所西侧，会所东侧层高9.1m，跨度15.6m*16.0m，底板标高为-0.1m，顶板标高为9.0m；会所西侧层高9.85m，跨度34m*40.1m,底板标高为-4.75m，顶板标高为5.1m。
（2）顶板板厚均为120mm。
（3）会所东侧最大梁截面为（b×h）：
400×1000㎜，会所西侧最大梁截面为（b×h）：
500×1600㎜
三、支模架搭设
（一）支撑体系
在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的原则是：
立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。
（二）施工顺序
1）结构支模架施工程序：
梁板支模架施工→梁模板施工→板模板施工→安装→验收合格→浇筑混凝土。
（三）支模架材料选择
本工程结构采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。
l、钢管选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合标准要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。
（四）支撑体系方式
1）梁模板及支架：
梁侧模板次楞材料为木方，宽度为45mm，高度为75mm，沿梁高均布，间距150mm；主楞材料采用的钢管类型为Φ48×3mm；梁底面板采用胶合面板，梁底支撑支承搁栅采用Φ48×3钢管，间距300mm。
2）现浇板模板及支架：
采用胶合面板，以满堂钢管排架作垂直支撑，支承搁栅采用Φ48×3钢管，立竿间距900mm×900mm，立杆步距1500mm。
3）钢管排架搭设时立杆间距要求严格控制，纵横拉线确保顺直，在底板以上20cm处设置一道纵横向扫地杆，往上沿立杆每步距用钢管纵横向拉通，使模板支撑系统形成一个整体。
排架搭设完成确保标高正确后，安装梁板底水平钢管和搁栅，铺设模板。
架体总体要求：
1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；
2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；
3）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；
4）立杆的接头，必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：
1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mmm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。
2、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转达扣件固定。
端部扣件盖板的边缘到杆端距离不应小于100mm。
3、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。
4、满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
5）支撑体系基础为已完成的沉井底板，表面平整，具有足够的强度和承载力。
模板支架简图
四、模板安拆施工
梁、板模板均采用厚度为14mm的清水模版制作，楞条采用45×75方木。
模板进场必须进行材质的验收，弯曲大的，变形严重的均不能使用。
（一）模板支设
（1）梁模安装工艺：
弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固.
（2）顶板模安装工艺：
搭支架→测水平→调整楼板模标高及起拱→铺九合板模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。
（4）所有跨度≥4m的梁必须起拱1--3‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。
（二）模板拆除
1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。
拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到设计要求，且满足上面承受荷载的要求下批准后方可拆模。
4）板、梁模拆除，应先拆除板底模，再拆除侧帮模，板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落。
等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。
有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。
五、板模板及梁模板（扣件式）计算书
板模板（扣件式）计算书
1、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B，标高5.10m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
120
新浇混凝土楼板边长L（m）
19.95
新浇混凝土楼板边宽B（m）
1.8
2、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
1.85
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
模板支架高度（m）
9.73
立柱纵向间距la（mm）
752
立柱横向间距lb（mm）
700
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
199
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
75
小梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.12）×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×3.11×2004/（384×10000×281250）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
45×75
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.19
小梁截面惯性矩I（cm4）
158.2
因[B/lb]取整＝[1800/700]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.12）×0.2＝0.72kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.72×0.72+0.125×0.63×0.72＝0.08kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.06×0.72+0.203×3.15×0.7＝0.45kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.08，0.45，0.63]＝0.63kN·m
σ＝Mmax/W＝0.63×106/42190＝14.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.72×0.7+0.625×0.63×0.7＝0.59kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.06×0.7+0.688×3.15＝2.2kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.59，2.2，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.16×1000/（2×75×45）＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.12）×0.2＝0.66kN/m
跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×0.66×7004/（100×9350×1582000）＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.66×2004/（8×9350×1582000）＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.12）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/m
q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.5+（1.1+24）×0.12）×0.2＝0.76kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.12）×0.2=0.7kN/m
承载能力极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.14×0.7＝1.19kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.19kN;
同理，R'＝0.82kN，R''＝0.82kN
正常使用极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.7×0.7＝0.74kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.74×0.2＝0.15kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.74kN;
同理，R'＝0.51kN，R''＝0.51kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.34kN·m
σ＝Mmax/W＝0.34×106/4490＝75.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.76kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.76×1000/424＝13.02N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.28mm
跨中νmax=0.28mm≤[ν]=752/400=1.88mm
悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=124/400=0.31mm
满足要求！
7、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.63
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.75×1.52/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（1.85+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×0.75×0.7+0.92×1.4×0.06/0.7＝3.45kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝3450.56/（0.63×424）+0.06×106/4490＝25.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝3.45kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁模板（扣件式）计算书
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL5
新浇混凝土梁计算跨度（m）
19.55
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×1400
新浇混凝土结构层高（m）
9.85
梁侧楼板厚度（mm）
120
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
1.85
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
非自定义:
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
752
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
752、1222
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
375
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.4）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.4）+1.4×0.7×2]×1＝45.26kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.4]×1＝43.5kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.4]×1＝35.8kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×43.5×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.07kN·m
σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×35.8×133.334/（100×10000×281250）＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×43.5×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.43kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×43.5×0.13+1.2×1.76×0.13＝6.66kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×35.8×0.13＝1.91kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×35.8×0.13＝5.25kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
45×75
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.19
小梁截面惯性矩I（cm4）
158.2
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.43+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.4/3+0.5×（1.4-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.4/2，（0.8-0.4）-0.4/2]/2×1，6.66+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.4/3}=6.69kN/m
q2＝max[1.91+（0.3-0.1）×0.4/3+0.5×（1.4-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.4-0.4/2，（0.8-0.4）-0.4/2]/2×1，5.25+（0.3-0.1）×0.4/3]＝5.28kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.69×0.752，0.5×6.69×0.372]＝0.47kN·m
σ＝Mmax/W＝0.47×106/42190＝11.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.69×0.75，6.69×0.37]＝3.056kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.056×1000/（2×45×75）＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.28×7524/（100×9350×1582000）＝0.72mm≤[ν]＝l/400＝752/400＝1.88mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.28×3754/（8×9350×1582000）＝0.88mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝
升级会员 