悬挑式脚手架计算式.docx
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悬挑式脚手架计算式
型钢悬挑式脚手架计算式
一、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架
卸荷设置
无
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
①48X3
脚手架架体高度H（m）
19.8
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.8
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.3
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw
2
（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
冲压钢挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN
/m）
0.17
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（
kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m
2）
3
地区
福建泉州市
安全网设置
全封闭
基本风压30（kN/m2）
0.4
风荷载体型系数逅
1.132
风压高度变化系数吃（连墙件、单立杆稳定性）
0.938,0.65
风荷载标准值wk（kN/m2）（连墙件
、单立杆稳定性）
0.425,0.294
计算简图:
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在
上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
1
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵向水平杆
L
«向水平杆
1
a__Cds
由鎭向水平杆袒1昭橫向水平杆上纵向玄平杆根數为不色會两傭水平杆，如本图例为2.
承载能力极限状态
q=1.2e.033+Gkjb*/（n+1））+1.4G細b/（n+1）=1.2（（X033+0.30.8心+1））+1.43>08（1+1）=1.864kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb>>b/（n+1））+Gk>>b/（n+1）=（0.033+0.30.8>1+1））+30.8/（1+1）=1.353kN/m
计算简图如下:
⑴
1HK>
1»D
二
J
J
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1>1.8641.52=0.419kNm
（T=Mnax/W=0.419>106/4490=93.406N/mm2<[f]=205N/mnf
满足要求!
2、挠度验算
vax=0.677q'|a4/（100EI）=0.6771.353X5004心00206000>107800）=2.089mm
vax=2.089mm<[Tmin[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qleFl.1为.864采.5=3.076kN正常使用极限状态
Rmax'=l.lq'|a=l.l为.353X.5=2.233kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态由上节可知Fi=Rmax=3.076kN
q=1.2%.033=0.04kN/m
正常使用极限状态由上节可知FT=Rmax'=2.233kNq'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下:
3.076khl
弯矩图（kNm）
（T=Max/W=0.618>106/4490=137.728N/mm2w[f]=205N/mn2
满足要求!
2、挠度验算
计算简图如下:
工umtM
Q,03JtrVm
-Ill'll小」1“
（1）
«（»
变形图（mm）
vax=1.08mm<[v^min[lb/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.554kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆：
Rmax=3.076/2=1.538kN^=0.9>8=7.2kN
横向水平杆:
Rmax=1.554kN满足要求!
六、荷载计算
脚手架架体高度H
19.8
脚手架钢管类型
1①4803
每米立杆承受结构自重标准值gk（
0.12
kN/m）
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NGik=（gk+laXn/2%.033/h）H=（0.12+1.51^2%.033/1.8）19.8=2.651kN
单内立杆：
NG1k=2.651kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）
恼HXGkjbX1/1/2=（19.8/1.8+1）1.5>0.8%.3>1/1/2=2.16kN
1/1表示脚手板1步1设
单内立杆：
NG2k1=2.16kN
00kdbX1/1=（19.8/1.8+1）1.5X0.17>1/1=3.06kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=GkmwXlaH=0.01>1.5X19.8=0.297kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.16+3.06+0.297=5.517kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=2.16kN
立杆施工活荷载计算
内立杆：
NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
K4>Qik=1.2€.651+5.517）+
*4>NQ1k=1.2€.651+2.16）+
单外立杆：
N=1.2><（NGik+NG2k）+0.9
0.9>.4>1.8=12.069kN
单内立杆：
N=1.2>0.91.4X.8=8.041kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
19.8
立杆计算长度系数卩
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kuh=1>1.5>1.8=2.7m长细比入=0/i=2.710/15.9=169.811<210
满足要求!
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=Kuh=1.155>1.5>1.8=3.119m
长细比入=3/i=3.119103/15.9=196.132
查《规范》表A得，©=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.651+5.517+1.8=9.968kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2>（2.651+5.517）+1.41.8=12.321kN
（T=N/（©A）=12321.27/（0.188>424）=154.572N$/m=205N/mnf
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NGik+NG2k+NQik=2.651+5.517+1.8=9.968kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NGik+NG2k）+0.9X4NQik=1.2^.651+5.517）+0.91.4<*8=12.069kN
Mw=0.9<1.4Mwk=0.9<1.4X40.2941.51.82/10=0.18kNm
环/（g）+
Mw/W=12069.27/（0.188424）+180033.84/4490=191.508N/m^?
<[f]=205N/m^^
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步二跨
连墙件连接方式
焊接连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴
向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
①48*3
连墙件截面面积Ac（mm2）
424
连墙件截面回转半径i（mm）
15.9
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
对接焊缝的抗拉、抗压强度[ft]（N/
2、
mm）
185
Niw=1.4^<2长细比？
=|0力=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，护0.896
（Niw+N0）/（gc）F（9.639+3）10/（0.896424）F33.269N/mm2<0.85*用=0.85*2052F/mm.25N/
2
mm
满足要求!
对接焊缝强度验算:
连墙件的周长血=冗4=3.142*48=150.796卬口
连墙件钢管的厚度t=3mm;
o=（Niw+N0）/（lwt）=（9.639+3）103/（150.7963）F27.938N/mm2满足要求!
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度（m）
9.7
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm）
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）
20
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1200
主梁外锚固点到建筑物边缘的距
离a（mm）
100
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
2000
梁/楼板混凝土强度等级
C25
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固
定点的垂直距离L1（
mm）
支撑件上下固
定点的水平距离L2
（mm）
是否参与计算
1
上拉
1150
2900
1050
否
作用
点号
各排立杆传至梁上荷载
标准值F'（kN）
各排立杆传至梁上荷载
设计值F（kN）
各排立杆距主梁外锚固
点水平距离（mm）
主梁间距la（m
m）
1
9.97
12.32
300
1500
2
9.97
12.32
1100
1500
附图如下:
1酉on
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩lx（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/m
m2）
215
主梁材料抗剪强度设计值[T]（N/m
m2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁允许挠度[V]（mm）
1/250
荷载标准值:
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：
F'i=Fi7nz=9.97/1=9.97kN
第2排：
F'2=F2'/nz=9.97/1=9.97kN荷载设计值:
q=1.2:
gk=1.2%.205=0.246kN/m第1排：
F1=F1/nz=12.32/1=12.32kN
第2排：
F2=F2/nz=12.32/1=12.32kN
⑴
:
{>00
13DD
L
?
1、强度验算
弯矩图（kNm）
omax=Mmax/W=17.43>106/141000=123.617N/mm2<[f]=215N/mn2
符合要求!
2、抗剪验算
12.541
12.345
—tn
剪力图（kN）
Tax=Qmax/（8lzS）[b02-（b-S）h=24.935W00>[88>1602-（88-6）140.22]/（8><6）=29.468N/mm2
22
Tax=29.468N/mm2<[t]=125N/mm
符合要求!
3、挠度验算
变形图（mm）
vax=7.205mm<[v]=21200/250=9.6mm
符合要求!
4、支座反力计算
Ri=-8.469kN,R2=33.896kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析:
其中如--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，2=2
由于2大于0.6,根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B,得到
柑值为0.93。
（T=Mmax/（hWx）=17.43106/（0.929141>103）=133.065N/mm2w[f]=215N/mn2
符合要求!
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
U型螺栓
压环钢筋直径d（mm）
18
梁/楼板混凝土强度等级
C25
锚固点U型螺栓受力：
N/2=8.469/2=4.235kN
U型螺栓验算:
（T=N/（4A）=N/n=d.469>t03/（3.14W2）=8.324N/mm2<0.85X[f]=0.85X65=55.25N/mm
注：
［f］为U型钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6
每个螺栓按2个截面计算的应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证底部加强筋的设置。
符合要求!
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