016脚手架方案.docx
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016脚手架方案
落地脚手
脚手架采用Φ48钢管搭设,立杆纵距为1.5m,立杆横距为1.00m,步距为1.75m,内立杆离开墙面250mm,幕墙处调整为350mm。
1号楼采用整体电动升降脚手,3号楼和2号楼30m以下(1-8层)采用落地式脚手,30m以上(8层以上)采用挑脚手,每隔4层一挑。
2.钢管脚手搭设:
立杆纵距为0.9m,立杆横距为1.2m,从20m向上立杆采用常规单根钢管。
(1)双排单管,立杆横距1.05m,纵距1.7m,步距1.8m,搭设高度16m;
南立面裙房采用双排双管,副管高度6m;从第四步起采用双排单管,立杆横距1.05m,纵距1.35m,步距1.8m,搭设高度53.7m;(在第十层采用Φ12.5吊索与墙体成450~600拉结卸荷,吊索连接脚手架一端拉结在大横杆外侧。
)
四~十六层东、西、北三立面采用双排单管,立杆横距0.85m,纵距1.5m,步距1.8m,搭设高度40.2m;
6.搭设施工顺序为:
脚手架的基础施工——首步1.8米立柱(先立里侧,后立外侧)——立柱临时固定——架设大、小横杆——铺设竹笆——做好固定件——架设第二步脚手架(立柱外侧及时设置剪刀撑、安全杆)——外侧密目网封闭。
7.脚手架的基本要求为:
横平竖直,整齐清晰,图形一致,平竖通顺,连接牢固,受荷安全,有安全操作空间,不变形,不摇晃。
挑脚手
本工程30米以上采用挑脚手,分别从9楼、13楼、17楼、21楼和25楼开始悬挑,搭设贯通的挑架。
挑脚手座脚采用14#工字钢。
挑架采用[16挑杆和[6.3拉杆,挑杆和拉杆采用M18膨胀螺丝与结构柱固定。
脚手与结构之间张设安全网及竹笆,脚手硬拉结利用窗洞并配合膨胀螺丝与楼层固定,每20平方米不得少于1只,脚手外侧满包绿网,平网及挑网按规范要求张设。
脚手的搭设
挑架安装顺序:
凿除结构边柱粉饰层→钻孔安装膨胀螺丝→安装固定铁板→安装挑杆(与固定铁板焊接)→安装拉杆(上下两端分别与铁板及挑杆焊接)→安装脚手座脚→检查验收→搭设脚手挑架
脚手架搭设标准:
横平竖直,连接牢固,底脚着实,支撑挺直,通畅平坦,安全设施齐全、牢固。
5.搭设要求
a立管纵距1.8,步高1.8米,脚手宽1米,距结构外立面边为500毫米。
b脚手钢管在地面上应垫槽钢。
脚手架的座脚必须平整坚实。
c脚手架外侧每9m设一道剪刀撑,剪刀撑的接长必须搭接,其搭接长度不得小于100厘米,剪刀撑随脚手的升高及时加设。
d外侧设防护栏杆和挡笆,并挂满安全网,内侧设临时防护栏杆,脚手架与墙面之间的空隙,每隔三排设一道安全网。
e架子工必须熟悉脚手架安全操作规程,严格按规程的要求搭设;在搭设中要正确佩戴和使用劳动保护用品。
f立杆必须等距对直,纵向间距不得大于2米:
g脚手架的步距为1.8米:
底层步距不得大于2米。
h立杆和横杆的接长点必须错开;脚手架各类杆件的连接必须严格按规程进行:
i钢管扣件脚手架扣件的扭力矩应控制在4.5-5公斤/米。
j大横撑间应等距设置两根搁栅;
k脚手架与主体结构必须有连接牢固的拉撑点,采用钢管硬拉结,拉撑点的水平间距不得大于5.4米,垂直距离不得大于3.6米,满足每20平方米设一硬拉结。
6.脚手架的管理
脚手架每平方米的施工荷载:
装饰阶段脚手荷载不得大于200kg/m2,不允许二步以上同时受载,脚手架上的垃圾杂物必须及时清理。
脚手架施工方案
二脚手架搭设
1、基础处理
搭设范围内的地基要求夯实、找平、硬化,作好排水处理。
土方回填夯实后,铺设150厚石渣,100厚素砼,上口向外坡1%,宽度距外墙1500mm;外设250×200mm排水沟并做好排水坡度。
在地下室顶板、裙楼屋面板上搭设脚手架,应按顶板设计允许荷载搭设,必要时预先支撑加固楼板。
2、所有立杆底部均垫直径180mm的圆钢板底座;
立杆底部安放10#(或8#)统长槽钢。
(2)立杆
a立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3;
(3)纵向水平杆
(4)横向水平杆
(5)脚手板、安全网、防护杆
a自顶层作业层的脚手板下计,每隔12m满铺一层脚手板;
b安全网采用绿色密目式安全网全封闭,挂在外立杆内;
5.脚手架的外侧设防护安全网。
(7)连墙杆
a脚手架与主体的连接采用刚性连接,
悬挑脚手架的搭设与构造
○1搭设顺序:
准备材料----预埋螺栓----安装工字钢(在工字钢上焊10cm高钢管)----预留洞口----竖立杆----大横杆----小横杆----脚手板----安全网----预埋吊钩----连接立杆----大横杆。
○2构造布置
沿立杆纵距每1.5m设置一道工字钢,在工字钢上焊接10CM高短钢筋,间距为内、外立杆间距;
工字钢伸入楼层中部分用两φ16的U螺栓及σ=10mm钢板固定。
工字钢伸出的一端用钢丝绳斜拉。
3、脚手架搭设的技术要求:
活荷载不大于3.0KN/m2;
⑤脚手架四角应有避雷装置及接地保护,接地电阻不得大于10Ω;
⑥脚手架使用前,应由施工人员、安全员、脚手架操作人员组织验收,并应定期检查脚手架,防止松动;
⑦严禁脚手架上堆放杂物,以防坠落伤人,
⑧交叉作业时,不得在同一垂直方向上操作,如必须上下同时进行工作时,应采取安全技术措施;
⑨脚手架上的均布荷载不得超过3.0KN/m2,不允许一步脚手架上堆放大量钢筋、模板、钢管等重物;
⑩拆除架子时应自上而下一步一清进行。
所有附着点不得提前拆除。
检查与验收
4、脚手架按设计构造尺寸进行搭设,控制好立杆的垂直度,安全偏差±100mm,横向水平杆外伸长度偏差-50mm,步距搭设偏差±20mm,横距搭设偏差±20mm,立杆的纵距偏差±50mm;纵向水平杆高差一根杆的两端±20mm,同跨内两根纵向水平杆高差±10mm;
5架子保养及验收
a验收由工地负责人、技术、安全、搭设等有关人员共同进行,验收后填写验收单,验收单上工地负责人和验收人员要签名,验收合格后方可投入使用。
b由工地安全员、架子班组长对脚手架进行自查,发现问题及时处理。
c外脚手架上严禁集中钢管钢模及其他建筑材料。
四、安全要求及防护措施
3、脚手架的外排必须满挂密目式安全网(规格为1.8m×6m,100cm22000目,每张3.0kg以上,而且要有国家标准合格证件),并且在最下层脚手架底兜一层安全网防止脚手架内物体坠落;
5、脚手架中无法上下的步架,应设置供操作人员上下的安全斜道;
7、电梯井口必须设高不低于1.2m高的金属防护门,电梯井内不得做垂直运输通道和垃圾通道;
9、出入口应搭设防护棚,宽于出入通道两侧各1m,伸出大于2m,防护棚设两层间距大于300mm,一层横铺,一层纵铺;
10、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备;
11、各种板与墙的洞口按其大小和性质分别设置牢固的盖板,栏杆、安全网或其它防坠落的防护措施。
五、脚手架的拆除
2、,先拆栏杆、脚手板、剪刀撑,后拆小横杆、大横杆、立杆的顺序进行;
3、拆除时,在施工现场划出工作区,并挂好安全标记,派专人统一指挥,人工传递上下一道架后,捆用机械吊放,上下呼应,动作协调,以防坠落;拆杆时先拿住杆再拆开最后两个扣件,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣,然后拿住中间再拆除;拆除架子时如遇预留的斜道,上下料应先加固,以便拆除后确保稳定;
4、在拆架过程中,不得中途换人,如需换人时须将拆除情况交待清楚后方可离开。
6架子拆除
a架子拆除时,应划分作业区,周围竖立警戒牌,地面有专人指挥,严禁非工作人员入内。
b拆除立杆时应先抱住立杆,再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑,剪刀撑时先拆中间扣,然后托住中间再解端头扣。
c拆除时,要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一个有关的结扣时,应先通知对方以防坠落。
d在大片架子拆除前应对预留斜道、上料平台,通道小飞挑等先行加固,以便拆除后,确保其完整安全和稳定。
e拆除时不要碰坏门窗、玻璃。
f拆下的材料,应用绳索拴住,利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷,运到地面的材料应放到指定地点,随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
脚手架的拆除应明确专人负责指挥:
拆除前必须进行全面检查加固;拆除时应设围栏,指定专人警戒:
拆除必须按搭设的顺序自上而下进行,做到一步一清,严禁上下同时拆除:
拆除的材料不准高处抛掷。
4主要安全技术措施
a扣件与钢管的贴合面要接触良好,不应有裂纹、气孔,也不应有疏松、砂眼或影响使用性能的铸造缺陷。
b脚手架搭设必须高于施工作业1.8M(一个步距),并外围1M高脚手片及密目安全网,每四个步距离墙处用竹胶板或竹笆片封闭一道。
c各杆件的伸出端头要大于100MM。
d斜拉圆钢用花篮螺栓拉紧,做到所有拉结拉紧程度基本相同,减少受力不均匀,吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处,拉杆底部兜紧。
架子上按要求挂设灭火器,以便应急使用。
脚手架上应配备灭火器材。
e常规搭设段做好接地防雷,悬挑架子钢管与结构钢筋在架子转角及中间部位焊接防雷,接地电阻不大于4Ω。
建立脚手架分阶段验收制度。
分阶段搭设的脚手架,实行分阶段验收;验收记录应存档;
检查维修管理制度。
脚手架应有专人负责检查维修保养,要健全脚手架的巡视值班制度。
六、脚手架的设计验算
(1)裙房东、西、北立面的落地脚手架搭设高度为16m,远小于规范要求,这里不作验算
(2)南立面及东立面南边搭设高度53.7m,立杆纵距离1.35m,横距离1.05m,步距离1.8m纵向、横向水平杆验算①水平杆所受的荷载施工均布活荷载标准值F1=3KN/m2
竹笆脚手片自重F2=0.1KN/m2F=1.2F2+1.4F1=4.32KN/m2
(a)纵向水平杆按五跨连续梁计算,计算跨度取纵距离1.4m计算。
杆件受力如右图所示:
q=F×1.05/3=1.512N/mm
杆件的抗弯强度验算σ=M/w
而M=KmqL2查“荷载与结构静力计算表”得Km=-0.105载面矩W=5080mm3
得σ=0.105×1.512×13502/5080=56.96N/mm<[f]=205N/mm挠度验算
f=KfqL4/100EI
查“荷载与结构静力计算表”得Kf=0.644
弹性模量E=2.06×105N/mm2惯性矩I=1.219×105mm4
f=0.644×1.512×13504/100×2.06×105×1.219×105
=1.29mm﹤[v]=L/150=9mm
(b)横向水平杆按简支梁计算
杆件受力(按均载计算):
q=F×1.35=5.832N/mm
杆件的抗弯强度验算
σ=M/w
而M=KmqL2查“荷载与结构静力计算表”得
Km=-0.125载面矩W=5080mm3
得σ=0.125×5.832×10502/5080=158.2N/mm<[f]=205N/mm
挠度验算
f=5qL4/384EI
查“荷载与结构静力计算表”得
弹性模量E=2.06×105N/mm2惯性矩I=1.219×105mm4
f=5×5.832×10504/384×2.06×105×1.219×105
=3.68mm﹤[v]=L/150=7mm
(C)纵向、横向水平杆与立杆连接力均小于直角扣件的承载力设计值,这里不作验算。
②立杆验算
立杆所承受的荷载(考虑风荷载)
脚手架自重荷载:
0.121KN/m
脚手架构配件自重:
0.07KN/m2
竹笆脚手板25道:
0.1×25=2.5KN/m2
施工荷载标准值(取一层装修作业层):
2KN/m2
则NG1K=0.121×48.3=5.844KN
NG2K=0.07×48.3×1.35+2.5×1.35×1.05/2=6.336KN
ΣNQK=2×1.35×1.05/2=1.418KN
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4×0.85×ΣNQK=16.351KN
立杆稳定性验算
N/ФA+MW/W≦f
长细比:
λ=L0/I查表得I=15.8mm
L0=kµh
K—为计算长度,附加系数取1.155
µ__为立杆计算长度取1.50
h—为立杆步距1.80m
得L0=1.155×1.5×1.8=3118.5mm
得λ=3118.5/15.8=197.4
查表得Φ=0.186,A=489mm2
而水平风荷载标准值
WK=0.7µzµsw0
µz
___风压高度变化系数取1.54×1.45
µs
___脚手架风荷载体型系数1.30ψ
ψ—挡风系数0.089
w0
___基本风压取0.8KN/m2
wk=0.7×1.54×1.450×1.30×0.089×0.8=0.145KN/m2
风荷载产生的立杆弯距
得MW=0.85×1.4Mwk=0。
85×1。
4×WKLah2/10
=0.85×1.4×0.145×1.82×1.35/10=0.0783KN.m
得N/ФA+MW/W=16351/0.186×489+78300/5080
=195.2N/mm2﹤[f]=205N/mm2
高度验算
HS={ΦAf-[1.2NG2K+0.85×1.4(ΣNQK+MWKΦA/W)]}/1.2gk
={0.186×489×205-[1.2×6336+0.85×1.4(2835+78300×0.186
×489/5080)]}/1.2×121=52.9m
脚手架高度按下式调整
[H]=HS/(1+0.001HS)=50.2m
脚手架搭设高度满足要求。
双立杆稳定性这里不作验算。
③连墙杆验算
连墙杆按二步三跨距离设置一个连墙杆。
连墙件轴向力
NL=NLW+N0
NLW
____风荷载产生的连墙件轴向力
NLW=1.4×WK
.AW
WK=0.7µzµsw0=0.145KN/m2
NLW=1.4×0.145×3.6×4.05=2.96KN
AW
____连墙件的覆盖面积
N0
____连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力取5KN
则NL=7.96KN﹤[N]=8KN(直角扣件)
④板面承载力验算
a、南立面立杆放在人防顶板上,板为砼C40,板厚500mm,配有
双向双层Ф20@200钢筋。
离墙四米左右有一条砼后浇带,后浇带
处用钢管作支撑体系。
板自重产生的荷载标准值荷载标准值24×0.5=12KN/m2
板面活荷载标准值3KN/m2
q=(1.2×12+1.4×3)×0.2=3.72KN/m2(取计算板宽200mm,脚手
架底座宽度180mm)
立杆传来的荷载
脚手架自重荷载:
0.121KN/m
脚手架构配件自重:
0.07KN/m2
竹笆脚手板28道:
0.1×28=2.8KN/m2
施工荷载标准值(取一层装修作业层):
2KN/m2
NG1K=0.121×53.7=6.498KN
NG2K=0.07×53.7×1.35+2.8×1.35×1.05/2=7.060KN
ΣNQK=8×1.35×1.05/2=1.418KN
每个立杆传来的荷载F=1.2(NG1K+NG2K)+1.4×0.85×ΣNQK
=18.0KN
板为单向板,板受力如右图所示:
单向板按短边一端固定一端简支梁计算l=4250mm
a1=3000mmb1=1250mm
a2=4050mmb2=200mm
弯矩为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ弯矩叠加之和
Ⅰ:
MX1=qlx(3-4x/l)/8
MB1=-ql2/8
Ⅱ:
AC段MX2=RAx=Fb1
2(3-b1/l)x/2l2
MB2=-Fa1b1(1+a1/l)/2l
Ⅲ:
AD段MX3=RAx=Fb2
2(3-b2/l)x/2l2
MB3=-Fa2b2(1+a2/l)/2l
得M=MX1+MX2+MX3=x[ql(3-4x/l)/8+Fb1
2(3-b1/l)/2l2+Fb2
2(3-
b2/l)/2l2]
=x(8094-1.86x)=1.86x(4352-x)
当x=2176mm时,弯矩最大
MMAX=8.807×106N.mm
负弯矩MBMAX=MB1+MB2+MB3
=-ql2/8-Fa1b1(1+a1/l)/2l-Fa2b2(1+a2/l)/2l
=-(8.4×106+1.32×107+3.275×106)
=-2.525×107N.mm
板面配筋αS=MMAX/fcmbh0
2
C40砼,fcm=21.5N/mm2b取200mm
h0=500-25=475mm
得αS=8.807×106/21.5×200×4752=0.009,查表得ξ=0.010
查表得ξ=0.010
As=ξbh0fcm/fy=0.010×200×475×21.5/310=66mm2
取Φ8@200(As=101mm2),
负弯筋αS=MBMAX/fcmbh0
2=2.525×107/21.5×200×4752=0.026
查表得ξ=0.026
As=ξbh0fcm/fy=0.026×200×475×21.5/310=171mm2
取Φ12@200(As=226mm2)
远小于砼板实际配筋Φ20@200双向双层。
所受剪力如右图所示:
剪力为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ剪力叠加之和
Ⅰ、VA1=3ql/8VB1=-5ql/8
Ⅱ、VA2=Fb1
2(3-b1/l)VB2=Fb1
2(3-b1/l)-F
Ⅲ、VA3=Fb2
2(3-b2/l)VB3=Fb2
2(3-b2/l)-F
则VA=VA1+VA2+VA3=5.939+2.107+0.059=8.105KN
VB=VB1+VB2+VB3
=-9.881-15.893-17.941=-43.725KN
得V=43.715KN﹤0.07fcbh0=0.07×19.5×200×475=129.48KN
同样作集中力考虑时,V﹤0.2fcbh0/(λ+1.5)λ=a/h0
则λ=a2/h0=4050/475=8.526取λ=3
V=17.941﹤0.2fcbh0/(3+1.5)=0.022fcbh0=81.51KN
则不进行受剪计算,因此脚手架搭设在砼板上是偏于安全的。
后浇带处钢管支撑承载验算
RA=3ql/8+F[b1
2(3-b1/l)+b2
2(3-b2/l)]/2l2
=3×3.72×4250/8+18000×[(12502×(3-
1250/4250)+2002×(3-200
/4250)]/(2×42502)
=8094N
后浇带处钢管支撑采用Φ48@550钢管,
板自重产生的荷载标准值荷载标准值24×0.5=12KN/m2
板面活荷载标准值3KN/m2
q=(1.2×12+1.4×3)×(0.55-0.2)=6.51KN/m2
则每根钢管所受最大的力为
N=8.094+3×6.51×4250/8=18.469KN
N/ФA=18469/0.186×489=203N/mm2﹤205N/mm2安全。
b、东立面立杆放在人防顶板上,板为砼C40,板厚300mm,
配有双向双层Ф20@150钢筋。
(3)东、西、北立面脚手架
东、西、北立面脚手架搭设高度21.3m,立杆纵距1.5m,横距0.85m,步距1.8m,共11步。
因搭设高度远小于规范要求,这里对脚手架纵向、横向水平杆、立杆以及连墙件不做验算。
只对砼板面承载进行验算。
脚手架自重荷载:
0.1248KN/m
脚手架构配件自重:
0.07KN/m2
竹笆脚手板10道:
0.1×10=1.0KN/m2
施工荷载标准值:
3+2=5KN/m2(取一层主体施工操作层和一层装修作业层)
则NG1K=0.1248×21.3=2.658KN
NG2K=0.07×21.3×1.5+1.0×1.5×0.85/2=2.874KN
ΣNQK=5×1.5×0.85/2=3.188KN
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4×0.85×ΣNQK=10.432KN
C40砼板面厚140mm,板尺寸取2500×7500。
板自重产生的荷载标准24×0.14=3.36KN/m2。
板面活荷载标准值3KN/m2
板为单向板,板受力如右图所示:
单向板按短边简支梁计算l=2500mm
a1=1450mmb1=1050mm
a2=2300mmb2=200mm
q=1.646N/mmF=10432N
(取计算板宽200mm,脚手架底座宽度180mm)
弯矩为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ弯矩叠加之和
Ⅰ:
MX1=qlx(1-x/l)/2
Ⅱ:
AC段MX2=Fb1x/l
Ⅲ:
AD段MX3=Fb2x/l
得M=MX1+MX2+MX3
=x[ql(1-x/l)/2+Fb1/l+Fb2/l]
=x(7274-0.8232x)
当x=1450mm时,弯矩最大
MMAX=8.817×106N.mm
αS=M/fcmbh0
2
C40砼,fcm=21.5N/mm2b取200mm
h0=140-15=125mm
得αS=8.817×106/(21.5×200×1252)=0.131,查表得ξ=0.14
As=ξbh0fcm/fy=0.14×200×125×21.5/310=242.7mm2
因板四周与梁连接,故配筋可以降低20%,则As=194.2mm
取Φ12@200(As=226mm2)
所受剪力如右图所示:
剪力为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ剪力叠加之和
Ⅰ、VA1=ql/2=-VB1=2.058KN
Ⅱ、VA2=Fb1/l=4.381KN
VB2=-Fa1/l=-6.051KN
Ⅲ、VA3=Fb2/l=0.835KN
VB3=-Fa2/l=-9.597KN
则VMAX=VB=VB1+VB2+VB3
=-2.058-6.051-9.597=-17.706KN
得V=17.706KN﹤0.07fcbh0=0.07×19.5×200×125=34.12KN
同样作集中力考虑时,V﹤0.1fcbh0/(λ+1.5)λ=a/h0
则λ=a2/h0=2050/125=16.4取λ=3
V=9.597﹤0.2fcbh0/(3+1.5)=0.044fcbh0=21.45KN
则不进行受剪计算,砼板实际配筋Φ12@200双向双层。
因此脚手架搭设在砼板上是偏于安全的。
(4)东立面南边一~十层脚手架验算
东立面南边脚手架搭设高度34.9m,立杆纵距1.5m,横距0.85m,步距1.8m,共19步。
这里对脚手架纵向、横向水平杆、立杆以及连墙件不做验算。
只对砼板面承载进行验算。
脚手架自重荷载:
0.1248KN/m
脚手架构配件自重:
0.07KN/m2
竹笆脚手板18道:
0.1×18=1.8KN/m2
施工荷载标准值:
3+2=5KN/m2(取一层主体施工操作层和一层装修作业层)
则NG1K=0.1248×34.9=4.356KN
NG2K=0.07×34.9×1.5+1.8×1.5×0.85/2=4.812KN
ΣNQK=5×1.5×0.85/2=3.188KN
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4×0.85×ΣNQK=14