12高支模安全专项施工方案课件.docx
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12高支模安全专项施工方案课件
来宾市消防支队训练基地
（体能训练馆二层12米层高模板工程）
高
支
模
安
全
专
项
施
工
方
案
江西建工第四建筑工程有限责任公司
2016年10月
一、编制依据
1、广州建筑艺术设计有限公司提供的来宾市消防支队训练基地工程设计图纸
2、宾市消防支队训练基地工程施工组织设计来
3、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）
4、建筑施工手册（缩微版第二版）
5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）
6、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）
7、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）
8、安全计算软件。
（正版）
9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）
10、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）
11、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）
12、钢结构设计规范（GB50017-2003）
13、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全
14、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法
二、工程概况
1、部位简介：
本工程来宾市消防支队训练基地工程，位于广西来宾市华侨投资区印山路与金峰路交叉口东南角；该工程体能训练馆建筑面积1808.0㎡，占地面积904.0㎡地上2层框架结构，开挖深度3.2米，基础为碎石桩基、独立层台和基础梁组成，建筑总高度为21.7米。
由来宾市消防支队兴建，由广州建筑艺术设计有限公司设计，由广西桂新监理咨询有限责任公司监理，由江西建工第四建筑有限责任公司负责施工。
2、高支模概况：
体能训练馆1）、一层高层±0~8.97米层高为8.97米，普遍框架梁为250*600mm其中3、4、5、6、7轴框架梁为400*1700mm本层高支模搭设高度为8.37米和7.27米，所以本层高支模搭设按8.30米进行计算；2）、二层高层8.97~20.97米层高为12米，普遍框架梁为250*600mm其中3、4、5、6、7轴框架梁为400*1700mm本层高支模搭设高度为10.4米和9.3米，所以本层高支模搭设按10.40米进行计算。
3.施工部署
待基础梁施工至地面设计高度时，在满堂脚手架施工施工区域用厚150mmC15砼硬化场地待到强度时，从一层+0.000开始搭设满堂脚手架，架体搭设高度为8.3m，待一层顶板浇筑后到强度时架体搭设高度为12m，长度为46.00m，宽度为20.80m。
板、梁模板采用18mm厚覆膜木胶板，主龙骨采用φ48*3.5钢管，次龙骨采用40*90mm松木方，满堂脚手架支撑系统采用单立杆支撑，连接方式为对接扣件连接；板底龙骨支撑采用U型托微调支撑，梁底抗滑采用双扣件；为增强架体的稳定性，在架体纵、横方向设置剪刀撑和楼层间斜撑卸载体系；
4.施工准备
4.1技术准备
a.项目技术负责人和各专业工程师认真熟悉图纸，学习相关规范和技术操作规程，掌握施工图的内容、要求和特点，熟悉各部位截面尺寸、标高；
b.参考相关规范，选定参数，对模板及支架的承载力、刚度、稳定性进行设计,并经专家论证审查后开始组织实施；
c.编制模板工程专项安全技术交底，经专家论证审查后，组织施工前，由项目技术负责人向各施工班组进行现场安全技术交底；
d.对模板分项工程进行二次深化设计，利用word和AutoCAD应用程序编制技术方案和节点图深化设计，指导施工生产。
4.2材料准备
覆膜木胶板，规格为1830mm×910mm，厚度为18mm；松木方规格：
40mm×90mm；钢管外径φ48mm壁厚3.5mm；模板隔离剂采用水性隔离剂；穿梁螺栓为M14，其它材料有微调螺栓、扣件、三型卡、大眼网、密目网、木跳板等。
打开水
5.梁板模板安装
5.1工艺流程
5.2模板施工对测量放线的要求
待柱钢筋绑扎完毕后，立即进行高程传递，在柱钢筋上用墨线弹出结构50线，根据此线向下引测平台模板位置线和梁底模板位置线，以便控制板模标高。
在下层楼板面上放出梁边线及轴线位置。
5.3模板设计及支设
①梁模设计
当梁、板跨度≥4m时，模板必须起拱，起拱高度按照全垮长度的0.2~0.3%（在背楞上起拱）施工；梁底木方布置4根，间距不得大于100mm；底模木方同木胶板平齐，梁底模和梁侧模拼缝处必须粘贴海绵条，防止梁底流浆。
梁侧设置M14穿梁螺栓，水平间距为700mm，竖向间距为300mm（设置两排）；梁板混凝土浇筑前，检查模板内是否有杂物，用空压机将杂物吹至一角，并用吸尘器将杂物吸出。
②梁模支设
梁模板支撑采用普通钢管组成的井子满堂脚手架单立杆支撑系统，模板采用18㎜厚覆膜木胶板，背楞木方采用40×90mm松木方。
支设梁模板前，按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，支模板时先按梁的边线位置搭设净距800双排脚手架，再搭设沿梁方向的大横杆，步距为1500，然后按900mm间距搭设小横杆，安放加工好的梁底模，用小立杆固定。
梁侧模背楞与钢管接触部位必须打紧木楔子，以保证梁侧不跑模、漏浆。
③板模设计及支设
楼板支撑系统采用单立杆支撑，搭设高度为8.35和12m，立杆采用4m（1根）和6m（1根）及1.8m（1根）钢管用对接扣件配合使用，1.8m和4.5m钢管设于架体最顶部，配合U型顶托支撑板模龙骨；立杆下垫50厚木跳板，板底起步200mm设置纵横向扫地杆；板底立杆支撑间距900mm左右，步距为1500，每跨设置纵横向大横杆，外立面加设双向剪刀撑，剪刀撑角度为45°；主龙骨采用普通钢管，上面垂直于主龙骨的方向放置次龙骨，次龙骨采用40×90mm松木方竖向放置，次龙骨间距200㎜，接头处塞海绵条。
架体高度10.9m，要求满铺两层水平大眼网，第一层大眼网设于梁底下部第二道大横杆处，第二层设于第一层大眼网下方5m位置。
6.模板安装的安全技术
1根据高处作业安全技术规范的要求（4m以上周围），设置密目式安全网，防护栏杆。
2操作人员不许攀登模板或脚手架上下，不许在墙顶、独力梁及其他狭窄而无防护栏的模板面上行走。
3高处作业架子上、平台上严禁堆放模板材料，施荷载必须控制在允许荷载范围内。
4注意防火，木料及易燃材料必须远离火源堆放。
5夜间施工时必须有足够照明，各种电源线必须采用绝缘线。
6模板支撑不能固定在脚手架上，避免发生倒塌或模板位移。
7柱模板支模时，四周必须用支撑支设牢固，避免柱模整体歪斜，甚至倾倒。
8支模前必须由项目技术负责人对施工班组进行全方位的安全技术交底。
9各种模板堆放整齐、安全，高度不得超过2m。
10浇筑混凝土时不得集中堆放，防止架体承受荷载过大而造成架体坍塌。
11模板作业面的预留孔洞和临边必须进行安全防护，垂直作业采取上下隔离防护。
12木工所使用的各种机械必须符合有关机械设备和电气工程的安全技术规范。
7.模板拆除的安全技术
1在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度未达到设计要求，存在影响结构安全及质量的可能时，必须暂停拆模。
经妥当处理后，实际强度达到要求后，方可拆除。
2拆除的模板必须递交拆模申请，并根据同条件养护试块强度达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
3拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍通行，发生事故。
4拆模时，下方不能有人，拆模区内必须设置警戒线，以防有人误入被砸伤。
5拆除的模板向上和向下运送传递一定要上下呼应，拆除时不能采取猛撬以致大面积坍落的方法。
用塔吊吊运拆除的模板时模板必须堆放整齐并捆牢，才可吊装。
6拆模前，对木工班组进行集中的拆模安全技术交底，在思想上引起重视。
7平台板模的拆除，必须设置拆模人员站立的平台或架子，还必须将入口和临边进行封闭后，才能开始工作。
8已活动的模板，必须一次性连续拆除完方可中途停歇，以免下落伤人。
9模板支撑系统的拆除顺序必须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则进行施工。
8.模板工程质量要求
为了工程质量达到创优要求，本工程的模板工程严格按以下质量标准进行施工。
8.1主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板必须具有承受上层荷载的承载能力。
（2）上下支架的立柱必须对准，并保证扣件连接的牢固。
（3）涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土施工缝部位。
8.2一般项目
（1）模板接缝处不得漏浆；
（2）模板与混凝土的接触表面必须清理干净并涂刷隔离剂。
（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物必须清理干净。
（4）模板必须平整光洁，密实度达到设计要求，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝或起鼓。
（5）梁按照跨度的0.2~0.3%（3cm）起拱。
（6）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且应安装牢固。
8.3模板安装允许偏差
序号
项目
允许偏差
国家标准
内控标准
1
轴线位置
柱墙梁
5
2
2
底模上表面标高
±5
±3
3
截面尺寸
柱墙梁
+4,-5
+3,-4
4
每层垂直度
6
5
5
相邻两板表面高低差
2
1.5
6
表面平整度（2m长度内）
5
4
7
预埋管预留孔中心线位移
3
3
8
预留洞
中心线位置
10
8
截面内部尺寸
+10，0
+8，0
9.模板计算书
9.1板模板计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。
一、计算参数:
模板支架搭设高度为9~12m，
立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方90×40mm，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取2.00。
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.10×0.20+0.30）+1.40×2.50=9.884kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为
48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×（25.100×0.200×0.900+0.300×0.900）=4.309kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×（0.000+2.500）×0.900=2.025kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=33.75cm3；
截面惯性矩I=25.31cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.20×4.309+1.40×2.025）×0.200×0.200=0.032kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.032×1000×1000/33750=0.949N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×4.309×2004/（100×6000×253125）=0.031mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1200.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×（25.100×0.200×1.200+0.300×1.200）=5.746kN/m
面板的计算跨度l=200.000mm
经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×5.746×0.200×0.200=0.148kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.148×1000×1000/33750=4.387N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.100×0.200×0.200=1.004kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.300×0.200=0.060kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×0.200=0.500kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×（1.20×1.004+1.20×0.060）=1.149kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m
计算单元内的木方集中力为（0.630+1.149）×0.450=0.801kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=0.801/0.450=1.779kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.78×0.45×0.45=0.036kN.m
最大剪力Q=0.6×0.450×1.779=0.480kN
最大支座力N=1.1×0.450×1.779=0.881kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=24.00cm3；
截面惯性矩I=48.00cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.036×106/24000.0=1.50N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.958kN/m
最大变形v=0.677×0.958×450.04/（100×9000.00×480000.0）=0.062mm
木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN
经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.450+0.080×1.150×0.450×0.450=0.302kN.m
抗弯计算强度f=0.302×106/24000.0=12.59N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图（mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.360kN.m
最大变形vmax=0.488mm
最大支座力Qmax=4.379kN
抗弯计算强度f=0.360×106/4491.0=80.05N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向支撑钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图（mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.690kN.m
最大变形vmax=0.895mm
最大支座力Qmax=9.415kN
抗弯计算强度f=0.690×106/4491.0=153.58N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.42kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.127×10.900=1.385kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=5.125kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×（2.500+0.000）×0.900×0.900=1.822kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.70kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
——由长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；
经计算得到
=8701/（0.391×424）=52.466N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.900×1.500×1.500/10=0.020kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×5.125+0.9×1.4×1.822+0.9×0.9×1.4×0.020/0.900=8.471kN
经计算得到
=8471/（0.391×424）+20000/4491=55.496N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
9.2梁模板计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度B=350mm，
梁截面高度H=800mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）750mm。
梁模板使用的木方截面40×90mm，
梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.2kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×19.2=17.28kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
作用在梁侧模板的均布荷载q=（0.8×17.28+1.40×5.40）×0.8=17.12N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W
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