建筑工地临时办公设施方案DOC.docx
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建筑工地临时办公设施方案DOC
目录
一、编制依据1
二、工程概况1
三、临时设施布置4
四、临时彩板房结构体系介绍5
五、临时设施生活功能措施6
5.1餐饮食堂6
5.2浴室和洗晒区7
六、办公区临时设施用电8
七、临时设施消防安全与灭火疏散8
7.1用电防火措施8
7.2灭火疏散措施8
八、临时设施基础设计及计算书9
8.1.临时办公区及生活区场地介绍9
8.2．设计依据10
8.3.临时建筑物荷载10
8.4.花园路侧临时建筑物荷载作用基坑边坡地面超载验算11
8.5.花园路侧临时办公区基础梁、板、柱结构构件计算11
8.6.基坑西北侧钢筋加工场梁、板、柱结构构件计算15
九、临时设施施工图17
一、编制依据
1《施工现场临时建筑物技术规范》（JGJ/T188—2009）
2《建筑施工组织设计规范》（JGJ/T188—2009）
3《建筑工程施工现场消防安全技术规程（GB50720-2011）
4《民用建筑设计通则》（GB50352--2005）
5《建筑设计防火规范》（GB5016-2014）
6《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
7《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011
8《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-2002（2011）
9《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
10《现场勘查、施工图纸及相关技术规程》
二、工程概况
*****项目位于郑州市***，**路与**路交叉口西北角，本项目是由R1至R4商业、T1北商务办公楼和T2南商务楼组成，项目总建筑面积约27.2万平米，包含三层地下整体车库，局部四层（负一层增加局部夹层）建筑面积约3.2万平方米；地下车库负三层为甲类附建式人防工程，层高5.15米，建筑面积为19887㎡，结构类型为框架和剪力墙结构,建筑物安全等级二级,抗震设防烈度6度。
地下室建筑功能：
为地下车库及设备用房；其中机动车停车位1041个，非机动车位2588个。
五层集中商业：
建筑面积约5万平方米；2栋150米写字楼：
建筑面积约11.6万平方米。
地下车库地面的建筑标高为-18.850m，结构基础顶标高为-18.900m，基底标高-19.700m。
±0.000相当于绝对标高91.100m。
周边环境情况：
*********
办公室效果图
大门效果图
总平面图
三、临时设施布置
由于施工场地狭小，施工现场临时设施布置于场地东侧红色云线范围内，基坑边缘到围墙距离约为4m，而搭设临时建筑物占地所需最少宽度为7.8+3=10.8M;需在东侧边坡台阶上架设梁、板、柱平台以便可以提供更多场地，详见附图。
临建基础支撑示意图
（1）彩板房
办公区占地约1000m2，布置2栋两层办公楼，其中1栋是总包单位办公楼（9间），另一栋是甲方和监理的办公楼（4间），1栋厕所；
生活区占地约216m2，布置1栋两层宿舍楼，其中一层是4间宿舍和6间餐厅，二层为总包管理人员宿舍。
均采用阻燃标准彩板房，墙板材为50mm彩钢夹板，彩板房基础是在基坑冠梁上加混凝土柱的混凝土板，200mm厚、标号为C30的混凝土硬化路面，彩板房的具体平面尺寸见下表。
具体的平面图详见附图。
类型
平面尺寸（长×宽）（m）
数量（间）
办公室
6.00×3.45
34
宿舍
3.45×3.00
20
餐厅
7.20×3.45
6
厕所
9.0×6.0
1
彩板房地梁10号槽钢通过膨胀螺栓固定钢柱□8×4a，钢柱连接走道托架及楼面、屋面檩条组成钢结构。
门M1采用M0920彩板门，窗C1采用1200mm×1200mm平移式塑钢窗，安装雨檐，立面简洁、美观。
四、临时彩板房结构体系介绍
彩钢板活动房的用料彩钢板是以彩色涂层钢板为面材，酚醛泡沫、自熄型聚苯乙烯、聚氨脂、玻璃棉、岩棉为芯材，用热固化胶在连续成型机内加热加压复合而成的超轻建筑板材。
具有以下特点：
1、规格多样化：
如企业型、H型、C型、瓦楞型等，且色泽鲜艳，无须表面装饰。
2、安装灵活方便：
彩钢复合板不仅大量减少建设物的基础工程和结构工程费用，且能多次拆装，施工安装灵活方便，综合效益十分显著。
3、防火性好：
彩钢板芯材为B1级难燃材料，其氧指数≥26，燃烧时不会熔融，且无黑烟，无高温分解滴落物。
为中国高等级的防火建筑装饰复合板材，是GMP厂房首选装饰板材。
4、使用温度范围广：
彩钢板芯材使用温度在-70℃～+120℃，瞬间达+200℃，在低温甚至超低温环境中使用时收缩小，不脆化，是深冷（冷库）工程理想的绝热材料。
5、导热系数低（λ<=0.041w/mk），隔热保温性能。
6、无毒无味：
彩钢板芯材不用氟利昂发泡剂，燃烧时无毒无味，溢出的气体对人体与环境均无害，符合国家环保要求，是一种新型绿色环保建材。
7、防水防湿：
彩钢板芯材属于有机高分子发泡材料，其结构属闭孔型，具有良好的抗吸水性和抗水蒸气渗透性。
8、自重轻（为混凝土屋面重量的1/20～1/30），保温隔热（其导热系数值为0.034W/mk），施工速度快（无湿作业，不做二次装修，施工周期可缩短40%以上），色泽鲜艳（无需表面装饰，彩色镀锌钢板防腐层保持期在15-30年）的特点，是一种集承重、保温、防水、装修于一体的新型围护结构材料。
彩钢板房使用寿命长、适用范围广。
重量轻、稳定性好、安装简便、运输便捷，能频繁拆装等特点，结构为框架拆装式。
五、临时设施生活功能措施
生活区临时设施预计容纳34名施工人员生活、办公，需要完善餐饮、洗浴、卫生等生活功能，落实临时用电、给水、下水、布置。
5.1餐饮食堂
食堂布置遵循《饮食建筑设计规范》（JGJ64）、《民用建筑设计规范》（GB50352）。
就餐区采光通风良好，天然采光窗洞口面积为该区地面面积的1/13，自然通风开口面积为该区地面面积的1/18。
操作区由仓库储藏间、搁菜台、洗菜池、油灶和蒸饭间组成，作原料贮存、加工、经营空间。
食堂地面采用600×600玻化砖避免油腻、积尘，易于清洗。
食堂旁设置隔油池就近排入污水井。
3#餐厅食堂基础采用在冠梁上加混凝土柱的混凝土板。
3#餐厅和宿舍基础平面图
混凝土柱是300×300mm，支护桩冠梁是1300×800mm，梁、柱配筋详见附图，板配筋：
面筋三级钢10@150（双向），底筋三级钢12@150（双向）。
梁、柱、板混凝土强度等级均为C30，板厚200mm。
3#一层餐厅平面图
3#二层宿舍平面图
5.2浴室和洗晒区
浴室和洗衣区布置在餐厅的北边，采用砌体砌筑，墙厚为240mm，长和宽为6.5×3.7m，高度为3.0m。
布置洗衣区，制作800mm高混凝土洗衣台铺设瓷砖，浴室入口处设置储物柜及隔断用于更衣，采用喷淋洗浴，平面布置如下图。
由市政给水井经临时设施用DN50引入给水，污水就近排入污水井，电源由临时设施总电箱引入。
在浴室顶部布置晒衣区，浴室顶板设置一道圈梁和200mm厚混凝土板。
圈梁和顶板的钢筋均为三级钢12。
浴室和洗衣区平面图
六、办公区临时设施用电
用电线路具体布置参见临时用电方案。
七、临时设施消防安全与灭火疏散
临时设施作为施工管理人员住宿生活空间，应制订落实用电防火措施与灭火疏散措施。
7.1用电防火措施
1、合理配置、整定各种电器设备的保护装置，对电路和设施的过载、短路故障进行可靠的保护，定期巡检临时用电情况并及时更换保护装置；
2、在电气装置和线路周围不堆放易燃、易爆和腐蚀性介质物品，不得在其周围使用火源；
3、在电气装置相对集中的场所如办公室、餐厅等的建筑物耐火等级应不低于3级，配置绝缘灭火器材料。
宿舍楼设置消防灭火器材；
4、宿舍内禁止使用大功率电热设备；
5、临时设施生活区建立防火检查制度，强化电气防火体制，建立电气义务消防队伍；
6、临时设施一旦发生电气火灾时，应迅速切断电源，使用灭火器进行扑灭。
7.2灭火疏散措施
1、火灾发生地附近工作人员在保证个人人身安全的前提下有义务对受火势威胁并有可能导致火势进一步扩大或爆炸的物品、重要的文件档案、受困人员进行紧急疏散；
2、着火区域疏散小组人员应根据火场情况，迅速进行应急疏散或等待值班领导的疏散命令的决定；
3、单位负责人在得知火场的情况以后，须立即作出是否进行应急疏散和进行部分区域或全部区域疏散的命令，并尽快传达给疏散区域疏散小组人员；
4、值班室通过对讲机向疏散区域人员发出应急疏散命令，宣布疏散顺序：
着火层、着火宿舍、临近楼房、临时设施生活区（如火灾有蔓延趋势再考虑疏散临近楼房及生活区，并指导疏散区域人员疏散路线方向、安全出口位置、疏散方法和注意事项等，并让不需疏散或未到疏散顺序的区域人员保持镇定；
5、接到疏散命令后，各区域疏散小组成员应立即携带安全出口备用钥匙、手电筒或应急照明灯，打开每个房间的门，引导、帮助区域人员撤离到疏散集结地集中，而后对每个房间认真检查，确认无人后，锁上房门，并做好记号；
6、各区域疏散小组成员沉着冷静，按照上级指示的疏散次序引导区域人员有序的从安全出口疏散，对受伤和情绪不稳定的人提供帮助，到达安全地点时要注意清点人数。
八、临时设施基础设计及计算书
8.1.临时办公区及生活区场地介绍
临时办公区规划在基坑东侧花园路旁，2#地铁双涵隧道下穿而过，地铁隧道边线距离地下室边线约3m，地铁隧道直径6.0m,隧道双孔轴线距离13.0m,隧道底埋深约－16.0m,花园路道路红线离基坑上口线4.3m;详见图号09郑州建业凯旋广场基坑支护工程设计施工图
由于基坑上边线离围挡距离约为3～4M，而搭设临时建筑物占地所需最少宽度为7.8+3=10.8M;需在东侧边坡台阶上架设梁、板、柱平台（图1）
图1
8.2．设计依据
建筑结构荷载规范
GB50009-2012
混凝土结构设计规范
GB50010-2010
建筑地基基础设计规范
GB50007-2011
建筑可靠度设计统一规范
GB50068-2001
8.3.临时建筑物荷载
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012楼面活荷载取用如下
8.3.1.楼面活荷载标准值QK=2.0kN/m2
8.3.2.彩板房自重恒荷载标准值GK1=0.4kN/m2,建议取值GK1=0.8kN/m2
8.3.3.彩板房基础（钢筋混凝土梁、板、柱）自重恒荷载标准值GK2=3kN/m2
8.8.4.基坑周边花园路侧地面超载标准值qK=30kN/m2。
（依据图号03郑州建业凯旋广场基坑支护工程设计施工图设计施工总说明二）
8.3.5.彩板房作用相应于荷载效应标准组合时传至地面自重荷载标准值
S=QK+GK1+GK2=2.0*2+0.8+3=7.8kN/m2
8.4.****路侧临时建筑物荷载作用基坑边坡地面超载验算
r0S≤R1.1*7.8=8.58kN/m2≤30kN/m2基坑边坡和隧道匀为安全状态。
基坑东侧***路边施工临时彩板房作用至边坡地面的荷载:
8.58kN/m2
基坑支护设计,***路侧地面超载标准值:
qK=30kN/m2
因此临时办公彩板房荷载作用，基坑边坡和隧道均为安全状态。
8.5.花园路侧临时办公区基础梁、板、柱结构构件计算
1、矩形板
1.1基本资料
1.1.1工程名称：
*****基坑边坡临建基础
1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
铰支/自由/铰支/自由
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
楼板自重：
gk1＝0.1*25＝2.5kN/m2
均布荷载：
gk2＝1kN/m2
1.1.3.2可变荷载标准值
均布荷载：
qk1＝3kN/m2，γQ＝1.4，ψc＝0.7，ψq＝0.4
1.1.4荷载的基本组合值
1.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{8.4,7.66}＝8.4kN/m2
1.1.5计算跨度Lx＝3600mm，板的厚度h＝100mm（h＝Lx/36）
1.1.6混凝土强度等级为C30，fc＝14.331N/mm2，ft＝1.433N/mm2，ftk＝2.006N/mm2
1.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝360N/mm2，Es＝200000N/mm2
1.1.8纵筋的混凝土保护层厚度：
板底c＝15mm、板面c'＝15mm
1.2弯矩标准值
1.2.1平行于Lx方向的跨中弯矩Mx
Mxgk1＝0.12500*2.5*3.62＝4.05kN·m
Mxgk2＝0.12500*1*3.62＝1.62kN·m
Mxqk1＝0.12500*3*3.62＝4.86kN·m
1.3配筋计算
1.3.1平行于Lx方向的跨中弯矩Mx
Mx＝Max{Mx（L）,Mx（D）}＝Max{13.61,12.42}＝13.61kN·m；Mxq＝7.61kN·m
Asx＝514mm2，as＝20mm，ξ＝0.161，ρ＝0.642%；
1.4跨中挠度验算：
挠度f＝30.4mm，f/Lx＝1/118
1.5支座反力（荷载效应标准值，单位：
kN/m）
荷载分类左端下端右端上端合计
永久荷载6.300.006.300.0012.6
可变荷载5.400.005.400.0010.8
实配纵筋：
10@140（As＝561）
底筋10@120分布筋10@200面筋10@150双向
2、连续梁：
L-1
2.1基本资料
2.1.1工程名称：
*****基坑边坡临建基础
2.1.2结构构件的重要性系数γ0＝0.9；考虑活荷不利组合
2.1.3混凝土容重γc＝25kN/m3；箍筋间距sv＝200mm
2.1.4对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG＝1.2，对由永久荷载效应控制的组
合，永久荷载的分项系数γG1＝1.35；可变荷载的分项系数γQ＝1.4，可变荷载的组合值系数
ψc＝0.7，可变荷载的准永久值系数ψq＝0.4
2.1.5混凝土强度等级C30，fc＝14.3N/mm2，ft＝1.43N/mm2，ftk＝2.01N/mm2，
Ec＝29791N/mm2
2.1.6钢筋材料性能：
fy＝360N/mm2，fyv＝300N/mm2，Es＝200000N/mm2
2.1.7纵筋合力点至近边距离as＝42.5mm；最大裂缝宽度及挠度验算时纵筋直径取25；
受拉钢筋最小配筋率ρmin＝0.20%
2.2几何信息
最左端支座：
铰支；i--跨号；Li--第i跨跨度（mm）；b--截面宽度（mm）；
h--截面高度（mm）；bf'--上翼缘宽度（mm）；hf'--上翼缘高度（mm）；
bf--下翼缘宽度（mm）；hf--下翼缘高度（mm）
2.3荷载信息
i、j--跨号、节点号；P、P1--单位：
kN/m、kN；M--单位：
kN·m；X、X1--单位：
mm
2.3.1跨中荷载
-------------------------------------------------------------------
i恒、活荷荷载类型P或MP1XX1
-------------------------------------------------------------------
1活荷均布荷载10.80
1恒荷集中荷载108.002300
1恒荷均布荷载5.40
梁自重-----------------------------------------------------------
1恒荷均布荷载3.75
-------------------------------------------------------------------
2.4计算结果
2.4.1梁内力基本组合值及配筋
V--剪力（kN），以绕截面顺时针为正；M--弯矩（kN·m），以下侧受拉为正；
As--纵筋面积（mm2）；Asv--箍筋面积（mm2）
构造配筋As,min＝300；Asv,min＝57，Dmin＝Φ6、smax＝250
挠度验算截面4：
f＝-41.9，f/Li＝1/180
实配筋:
L1HRB,3c16,5C25,C10@150
3柱正截面承载力计算：
Z-1
3.1基本资料
3.1.1工程名称：
*****基坑边坡临建基础
3.1.2轴向压力设计值N＝188.6kN，M1x＝0kN·m，M2x＝37.72kN·m，M1y＝0kN·m，
M2y＝0kN·m；构件的计算长度Lcx＝4100mm，Lcy＝4100mm；
构件的计算长度L0x＝4100mm，L0y＝4100mm
3.1.3矩形截面，截面宽度b＝300mm，截面高度h＝300mm
3.1.4采用对称配筋，即：
As'＝As
3.1.5混凝土强度等级为C25，fc＝11.94N/mm2；钢筋抗拉强度设计值fy＝360N/mm2，
钢筋抗压强度设计值fy'＝360N/mm2，钢筋弹性模量Es＝200000N/mm2；
相对界限受压区高度ζb＝0.5176
3.1.6纵筋的混凝土保护层厚度c＝35mm；全部纵筋最小配筋率ρmin＝0.55%
3.2轴心受压构件验算
3.2.1钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数φ
L0/i＝Max{L0x/ix,L0y/iy}＝Max{4100/87,4100/87}＝Max{47.3,47.3}
＝47.3，取φ＝0.923
3.2.2矩形截面面积A＝b·h＝300*300＝90000mm2
轴压比Uc＝N/（fc·A）＝188600/（11.94*90000）＝0.18
3.2.3纵向钢筋最小截面面积
全部纵向钢筋的最小截面面积As,min＝A·ρmin＝90000*0.55%＝495mm2
一侧纵向钢筋的最小截面面积As1,min＝A·0.20%＝90000*0.20%＝180mm2
3.2.4全部纵向钢筋的截面面积As'按下式求得：
N≤0.9·φ·（fc·A+fy'·As'）（混凝土规范式6.2.15）
As'＝[N/0.9φ-fc·A]/（fy'-fc）
＝[188600/（0.9*0.923）-11.94*90000]/（360-11.94）
＝-2436mm2＜As,min＝495mm2，取As'＝As,min
3.3考虑二阶效应后的弯矩设计值
3.3.1弯矩设计值Mx
3.3.1.1lcx/ix＝4100/87＝47.3
34-12（M1x/M2x）＝34-12*（0/37.72）＝34
lcx/ix＞34-12（M1x/M2x），应考虑轴向压力产生的附加弯矩影响
3.3.1.2ζc＝0.5·fc·A/N＝2.850＞1.0，取ζc＝1.0
附加偏心距ea＝Max{20,h/30}＝Max{20,10}＝20mm
ηnsx＝1+（lcx/h）2·ζc/[1300·（M2x/N+ea）/h0]
＝1+（4100/300）2*1/[1300*（37720000/188600+20）/255]＝1.167
Cmx＝0.7+0.3M1x/M2x＝0.7+0.3*0/37.72＝0.700
Cmx·ηnsx＝0.7*1.167＝0.817＜1.0，取Mx＝M2x
3.4在Mx作用下正截面偏心受压承载力计算
3.4.1初始偏心距ei
附加偏心距ea＝Max{20,h/30}＝Max{20,10}＝20mm
轴向压力对截面重心的偏心距e0＝M/N＝37720000/188600＝200mm
初始偏心距ei＝e0+ea＝200+20＝220mm
3.4.2轴力作用点至受拉纵筋合力点的距离e＝ei+h/2-a＝220+300/2-45＝325mm
3.4.3混凝土受压区高度x由下列公式求得：
N≤α1·fc·b·x+fy'·As'-σs·As
（混凝土规范式6.2.17-1）
当采用对称配筋时，可令fy'·As'＝σs·As，代入上式可得：
x＝N/（α1·fc·b）＝188600/（1*11.94*300）＝52.6mm≤ξb·h0＝132.0mm，
属于大偏心受压构件
3.4.4当x＜2a'时，受拉区纵筋面积As可按混凝土规范公式6.2.14求得：
N·es'≤fy·As·（h0-as'）
es'＝ei-h/2+as'＝220-300/2+45＝115mm
Asx＝N·es'/[fy·（h0-as'）]＝188600*115/[360*（255-45）]＝287mm2
3.5在My作用下正截面偏心受压承载力计算
3.5.1初始偏心距ei
附加偏心距ea＝Max{20,h/30}＝Max{20,10}＝20mm
轴向压力对截面重心的偏心距e0＝M/N＝0/188600＝0mm
初始偏心距ei＝e0+ea＝0+20＝20mm
3.5.2轴力作用点至受拉纵筋合力点的距离e＝ei+h/2-a＝20+300/2-45＝125mm
3.5.3混凝土受压区高度x由下列公式求得：
N≤α1·fc·b·x+fy'·As'-σs·As
（混凝土规范式6.2.17-1）
当采用对称配筋时，可令fy'·As'＝σs·As，代入上式可得：
x＝N/（α1·fc·b）＝188600/（1*11.94*300）＝52.6mm≤ξb·h0＝132.0mm，
属于大
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