模板搭设方案.docx
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模板搭设方案
一、工程概况
本工程由2栋22.5层高住宅楼组成，总建筑面积48011.62㎡，其中地下室为两层，地下一层建筑面积3630㎡，一层建筑面积2943.25㎡，地下室用做车库。
本工程计划配三层模板，模板用量约12000块（915mm×1830mm×18mm），方木用量约30000条（50mm×100mm×2000mm）。
二、±0.00以下施工方案：
1、本工程±0.00以下墙体、梁、柱、板模板均采用915mm×1830mm×18mm七夹板。
加固支撑系统采用钢管架（￠48×3.5钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件）。
2、施工顺序为：
放线→挡土墙、剪力墙反边、后浇带、集水井模→一层梁板模→地下一层挡土墙、剪力墙、柱模→二层梁板模→一层柱、剪力墙模。
3、梁板模采用钢管满堂架支撑，以梁板底模板标高来确定搭设高度，先铺梁底部板模板，再铺设梁侧模板，然后铺设楼板模板。
4、挡土墙柱及挡土墙模用钢管架子做支撑固定，墙和柱均用M-14＠500×500带三片止水片的对穿螺杆紧固，以保证墙体的截面尺寸准确以及起到防水的作用。
其它剪力墙及截面尺寸超过600的柱子，均要用M-14＠500×500设置穿墙螺杆进行加固（详图1）。
5、模板支好后，拉线或吊线检查模板安装的质量，确保柱子垂直，梁板平直。
认真检查每一构件的截面尺寸、标高、位置等是否正确，预埋件、预留洞的位置，规格是否符合设计要求，并做好检查记录后方能进行砼的浇筑。
6、承台及地梁模板采用M5水泥砂浆砌筑MU10砖胎模（详图1）。
三、±0.00以上施工方案：
本工程的±0.00以上柱子、剪力墙及梁板模板同基础均采用七夹板模板，加固、支撑系统采用钢管搭设。
本工程±0.00以上某一层的施工顺序为：
梁板架安装→柱模板安装、加固→梁、板、梯模板安装、加固→浇筑砼
1、柱模：
柱子模板安装前应认真按图纸设计的柱子边长、宽度及高度进行模板拼装。
本工程柱模采用钢管箍及钢管支撑系统，当柱截面尺寸≥600时，在柱子两个方向从柱中心位置用φ14@400螺栓拉结。
钢管箍每组箍之间的间距不能超过40厘米，第一道箍离地面不超过15厘米，并用杂木楔打入加固，以保证柱的尺寸及垂直度的要求。
模板安装前应在楼面上按柱截面尺寸每边加20mm模板厚度先弹出安装模板的定位线，然后再进行安装。
模板底部（柱脚）处留一块模板做清扫口，待全部工作完毕在砼浇筑前将模板湿润，清除杂物冲洗干净后再进行封口。
柱子竖向拼模时，应错开板接头，以增强模板的刚度。
2、墙模：
安装电梯井剪力墙模板时，先放好线，包括电梯井门口、按纽洞口的线。
电梯井的内边和外边均用钢管做楞，间距为500×500，然后用M-14＠500的对穿螺杆进行加固。
第一道钢管离地面不超过15厘米，用杂木楔打入加固。
其它剪力墙做法相同。
3、梁模：
安装梁模板时，先根据梁底标高定出梁板架子大横杆的高度，梁底模板用方木按＠300～400的支撑间距，视计算的结果定。
对于超过700的梁，要用￠12按500×500间距设置穿墙螺杆进行加固。
底部方木加密，立杆间距不能超过1米。
为保证支撑系统的稳定性和整体性，必须设置扫地杆及水平拉杆、剪刀撑等加固杆件。
支撑底部要用不小于200×200的模板做垫板，以免破坏楼面砼。
当梁高超过700mm时，应留一侧模板后装，待梁钢筋绑扎完毕且检查合格后再封模。
4、板模：
楼板模支撑采用钢管满堂架支撑，立杆间距1200mm×1500mm，板底垫木间距400mm。
支撑立杆需加设扫地杆及水平拉杆。
扫地杆距离楼面不大于150mm，支撑底部要用不小于200×200的模板做垫板，以免破坏楼面砼。
5、为保证凸窗台的质量，必须每层吊线。
保证凸窗在竖向方向上一致；在检查模板的平整度时，要用仪器打凸窗台板板面标高，保证凸窗台板在同一水平面上的标高误差在允许范围内。
为保证凸窗中部不鼓肚，在凸窗中部要设置两排￠12@500×500对穿螺杆。
6、安装模板时，留设φ6@500拉结筋（120厚墙单排，190厚墙双排），钢筋伸出模板200mm，待拆模以后再按长度≥1000，同时≥
（
：
墙体净宽）进行焊接。
7、模板支撑完毕，组织有关人员共同检查验收，对构件的截面尺寸、平整度、垂直度等进行详细的检查，并对常见的质量通病（比如梁与梁接头，梁柱接头、预埋锚件等）进行逐个检查，并注意检查预埋件是否均按照图纸要求埋设完毕，严禁事后凿挖。
8、为了保证穿墙螺杆的回收利用，无防水要求的穿墙螺杆均要加￠20的PVC套管。
9、模板的拆除：
（1）、柱、梁侧模的拆除在浇筑砼两天后拆除，并能保证其表面及棱角砼不受损伤。
（2）、梁板底模及其支架的拆除应在同条件砼养护试件强度试验报告达到规定值后（当梁板跨度＞8m时，砼强度需达到设计强度的100％方可拆除。
当梁板跨度≤8m时，砼强度需达到设计强度的75％方可拆除。
）方可拆除。
（3）、模板拆除时，需分块分片拆除，不能对楼板形成冲击，拆除的模板、方木、钢管、扣件需分开堆放并及时清运。
（4）、挡土墙模拆除后用氧炔割切除凸出墙体部分的穿墙螺杆。
四、模板安装质量标准
1、模板及支架必须具有足够的强度、刚度及稳定性，支承部位应有足够的支承面积。
2、模板接缝应密实不漏浆，模板与砼接触表面需清理干净。
柱脚必须用水泥砂浆封堵防止出现烂根，
3、允许偏差要求：
构造柱、墙梁轴线位移偏差应在5mm范围内；标高偏差在5mm范围内；截面尺寸偏差在4～5mm范围内；每层垂直度偏差在3mm范围内；相邻两板表面高低差允许在2mm范围内；表面平整度偏差在5mm范围内。
Ⅵ模板计算书
本文的计算公式和标准值以及查表均根据中国工业出版社—江正荣编著《建筑施工计算手册》进行计算。
一、梁模板计算
取截面为250×600mm的矩形梁，楼层高3米，模板底楞木间距为400mm，钢管顶撑间距为1200mm，侧模板立档间距为400mm，模板采用18厚夹板，fc=10MPa，fv=1.4Mpa，fm=13Mpa
（1）底板计算
a、抗弯强度验算
底板承受荷载
底模板自重力0.3×0.25×1.2=0.09kN/m
混凝土重力25×0.25×0.6×1.2=4.5KN/m
钢筋重力1.5×0.25×0.6×1.2=0.27KN/m
振捣砼荷载2.0×0.25×1.4=0.7KN/m
梁底板模自重标准值0.3KN/㎡；砼重力密度25KN/㎡；梁钢筋自重标准值1.5KN/m³；振捣砼产生的荷载标准值2.0KN/㎡；
总竖向荷载q1=5.56KN/m,乘以折减系数0.9，则q=5.56×0.9=5.0KN/m
模板按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置kM=-0.121，kV=-0.620，kW=0.967
M=KM·q·l2=-0.121×5.0×0.42=-0.097KN/m
6M6×0.097×106
σ=———=——————=7.19Mpabh2250×182
b.抗剪强度验算：
V=Kv·q·l=-0.620×5.0×0.4=-1.24KN
τ=3V/2bh=3×1.24×103/2×18×250=0.41Mpa满足要求
c、挠度验算
进行挠度验算时，不考虑振捣砼荷截，则q1=4.86kN/m乘以折减系数0.9，q=4.86×0.9=4.37kN/m
=
=
=0.99㎜＜[
]=
=
=1mm
满足要求。
（2）侧模板计算
a.
（1）侧压力计算
设已知T=30℃，V=2m/h，β1=1.2，β2=1.15则
F1=0.22γctoβ1β2
=0.22×25×200/（30+15）×1.2×1.15×
=47.71KN/m2
F2=γcH=25×0.6=15KN/m2
取较小者F2=15KN/m2，乘以分项系数1.2，则F=15×1.2=18KN/m2
（2）振捣砼产生的荷载为4KN/m2,乘以分项系数为4×1.4=5.6KN/m2
两项荷载合计为18＋5.6=23.6KN/m2
已知砼楼板厚100mm，则梁侧板宽500mm，转为线荷载并乘以折减系数则q=23.6×0.5×0.9=10.62KN/m
b.抗弯强度验算：
模板按四跨连续梁计算，KM,Kv和KW与前述相同,
M=KM·q·l2=-0.121×10.62×0.42=-0.206KN·m
6M6×0.206×106
σ=———=——————=7.63Mpabh2500×182
c.抗剪强度验算
V=KN·q·l=-0.62×10.62×0.4=2.63KN
τ=3V/2bh=3×2.63×103/2×18×500=0.44Mpa满足要求。
d.挠度验算
进行挠度验算时，不考虑振捣砼荷截，则q1=18kN/m2转为线荷载并乘以折减系数则q=18×0.5×0.9=8.1kN/m
=
=
=0.95㎜＜[
]=
=
=1mm
满足要求.（I＝1/12bh³）
（3）梁底楞木的计算
楞木选用50×100mm的松木，fm=13Mpa，fC=10Mpa，fv=1.4Mpa，间距400mm，跨度以800mm计算，偏于安全考虑，将梁底部分的均布荷载化为集中荷载p，则p=5.0×0.4=2.0KN
a.抗弯强度验算
M=1/8p·l（2－b/l）=0.125×2.0×0.8（2－250/800）=0.34KN·m
6M6×0.34×106
σ=———=——————=8.16Mpabh2100×502
b.抗剪强度验算
V=1/2p=1.0KN
τ=3V/2bh=3×1.0×103/2×50×100=0.3Mpa满足要求.
c.挠度验算
p`=4.37×0.4=1.75KN
=
=
=1.99＜[
]=
=
=3.2mm
满足要求
（4）楞木下横管的计算
横管用φ48×3.5钢管，W=5.08×103mm，E=2.1×105N/mm，I=12.19×104mm4，A=489mm，立管间距1200mm，即横管跨L=1200mm，F=1.02kn，受力如图所示。
a.按抗弯强度验算
M=（1/10）·q·l2=（1/10）·p·l2=0.1×2×12=0.24KN·m
M0.24×106
σ=——=——————=47.2Mpaw5.08×103
b.挠度验算
=
=
=0.79㎜＜[
]=
=
=4.8mm
满足要求
（5）支撑立杆的计算
一般按立杆的稳定性控制,立杆选用φ48×3.5钢管，间距1200，楼层3米高，中间加一道水平杆，步距计为1400mm，立杆受横杆传来的力
N=3V=3×1.0=3.0KN
钢管的长细比为λ=L/i=1400/15.9=88
查表得钢管轴心受压稳定系数φ=0.635
N3×103
σ=———=——————=9.66MpaφA0.635×489
二、楼板模支撑计算：
楼板模支撑用φ48×3.5钢管间距为1200×1500，沿方木直方向为1500，垂直于方木方向为1200，板底垫木50×100，间距@400,设楼板为100厚。
底板承受荷截
底模自重力0.3×1.2=0.36KN/m2
新浇砼重力25×0.1×1.2=3.0KN/m2
钢筋自重1.1×0.1×1.2=0.13KN/m2
施工荷载2.5×1.4=3.5KN/m2
总竖向荷载：
6.99KN/m2
乘以折减系数后则荷载值为6.99×0.9=6.29KN/m2
由于模板的受力，在梁支模时，已作验算，在这里不再重复。
1、模板下垫木
方木受均布荷载q=6.29×0.4=2.52KN/m
a、抗弯强度验算：
M=1/8q·l2=1/8×2.52×1.52=0.71KN·m
6M6×0.71×106
σ=———=——————=8.52Mpabh250×1002
b、剪力验算
V=1/2q·l2=0.5×2.52×1.5=1.89KN
τ=3V/2bh=3×1.89×103/2×50×100=0.57Mpa满足要求
c、挠度验算：
进行挠度验算时，不考虑施工荷载,荷载值为3.49KN/m2乘以折减系数并转为线荷载则q=3.49×0.9×0.4=1.26KN/m
=
=
=2.22㎜＜[
]=
=
=6mm
满足要求
2、支撑立杆的计算
计算立杆时，还应增加支架本身自重0.25KN/m2,即q1=6.99+0.25=7.24KN/m2
乘以折减系数后则q=7.24×0.9=6.52KN/m2
立杆间距为1200×1500，楼层3米高，中间加道水平横杆，步距计为1400mm，每根立杆的受力为：
N=1.2×1.5×6.52=11.74KN
按稳定性控制,
钢管的长细比为λ=L/i=1400/15.9=88
查表得钢管轴心受压稳定系数φ=0.635
N11.74×103
σ=———=——————=37.8MpaφA0.635×489
三、柱子支撑计算
取柱子截面最大600×700计算，砼坍落度140mm，砼重力密度25KN/m3，浇筑速度为V=5m/h，浇筑温度为30℃，砼不掺缓凝剂。
柱高3米。
1、柱模受到的混凝土侧压力为：
F1=0.22γctoβ1β2
=0.22×25×200/（30+15）×1.0×1.15×
=62.9KN/m2
t0=
F2=γcH=25×3=75KN/m2
取较小者F2=62.9KN/m2,乘以分项系数1.2,则F=62.9×1.2=75.5KN/m2
振捣砼产生的荷载为4KN/m2,乘以分项系数为4×1.4=5.6KN/m2
两项荷载合计为75.5＋5.6=81.1KN/m2
乘以折减系数则q=81.1×0.9=73.0KN/m
2、柱箍间距计算
假定模板厚度为18mm，两跨连续梁的挠度系数KW=0.521,取600宽一面计算，用φ48×3.5钢管箍，
S=
=
=337mm
选柱箍间距400mm。
3、对拉螺栓验算
柱大边对拉螺栓取一道φ14@400,螺栓净截面积A=105mm²,螺栓受到的拉力为:
N=
q
=73×0.4×0.7=20.44KN
每根螺栓可承受的拉力为：
S=105×215=22.58KN﹥20.44KN满足要求。
四、剪力墙模板计算书
依据图纸设计中墙厚240，墙高4.0，拟采用1220×2440竹夹板组拼，内钢楞采用2φ48×3.5钢管，间距500㎜，外钢楞采用同一规格钢管，间距为800㎜，对拉螺杆采用M14，间距为500㎜。
（见附图1）
混凝土自重（Vc）为24KN/m3采用泵送砼，浇筑速度为3m/h，混凝土温度为20℃，用插入式振动器振捣。
钢材抗拉强度设计值：
Q235钢为215N/㎜2，普通螺栓为170N/㎜2，钢楞允许挠度为3㎜。
1、荷载设计值
⑴.混凝土侧压力
混凝土侧压力标准值to=200/（20＋15）=5.71
F1=0.22Vctoβ1β2V1/2
=0.22×24×5.71×1×1×
=60.3KN/㎡
F2=VcH=24×4.0=96KN/㎡
取两者中小值即F1=60.3KN/㎡
混凝土侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=60.3×1.2×0.85=61.51KN/㎡
⑵.倾倒混凝土时产生的水平荷载
根据1.8m/h的数值,查施工手册表为4KN/㎡
荷载设计值为4×1.4=5.6KN/㎡
⑶.荷载组合
F1=61.51＋5.6=67.11KN/㎡
2、验算
⑴.内钢楞验算
查施工手册表17－182根φ48×3.5㎜的截面特征为：
I=2×12.19×104㎜4，W=2×5.08×103㎜3
67.11×0.5
化为线均布荷载：
q1=F1×0.5/1000=—————=33.56N/㎜
1000
61.51×0.5
q2=F×0.5/1000=———————=30.76N/㎜（用于验算挠度）
1000
（2）抗弯强度验算：
按多跨连续梁计算
M=0.1q1l2=01.×33.56×5002
抗弯承载能力：
M0.1×33.56×500
Q=——=————————=81.58N/㎜2＜215N/㎜2满足要求
W2×5.08×103
⑶.挠度验算：
W＝
＝
＝0.26㎜＜3.0㎜
满足要求
⑷.对拉螺栓验算：
查施工手册得M14螺栓净载面面积A=105㎜2对拉螺栓的拉力N=F1×内楞间距×外楞间距=67.11×0.5×0.5=16.78KN
对拉螺栓的应力
N16.78×103
σ=——=——————=159.8N/㎜2＜170N/㎜2满足要求
A105
经过验算，可知所用支撑及螺栓符合要求.
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