土木工程毕业设计计算书 最终版.docx
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土木工程毕业设计计算书最终版
毕业设计中文摘要
钢筋混凝土结构具有良好的受力性能,能充分发挥混凝土及钢筋的力学性能,比钢结构耐火时间长。
钢筋混凝土框架结构的优点:
空间布置灵活、有一定的水平抗侧力,结构抗震性能优良,该结构体系可用于学校、医院、宾馆、住宅等民用及一些工业厂房。
如在地震多发地,使用混凝土框架结构体系必须进行抗震设计,目前唐山地区房屋建筑地震烈度是8度。
本次设计是中学教学楼,对于中学教学楼设计,采用钢筋混凝土框架结构再合适不过了,既可以满足教室空间方面的布置,又可以满足结构方面的严格安全要求。
关键词:
钢筋混凝土结构、抗震设计
毕业设计外文摘要
TitleDesignofmiddleschoolteachingbuildinginTangshanCitysecond
Abstract
reinforcedconcretewithgoodmechanicalpropertiesandmorelongerfire-resistanttimethansteelstructurecangivefullplaytoconcretsandreinforcingsteelsmecahnicalproperties.therearemanyadvantagesofreinforcedconcreteframestructure,suchasflexiblearrangementofspace,acertainleveloflateralforceresistingsystemandwonderfulearthquakeresistanceofstructure.Thiskindofstructurecanbeusedinschools,hospitals,hotels,residentialandsomeindustrialplants.Inearthquakepronezone,whenweuseconcreteframestructure,weshouldcarryoutseismicdesign.ThecurrenthousingconstructioninShanghaiisthesecondlevelofearthquake,seismicintensityof7degrees.Thisdesignisformiddleshcoolbuilding.Formiddleschoolteachingbuildingdesign,theuseofreinforcedconcreteframestructurecanbeappropriate,canmeettheclassroomspacelayout,butalsocanmeetthestructuralaspectsofthestrictsafetyrequirements.
Keywords:
reinforcedconcretestructure
1引言
根据河北科技大学建筑工程学院设计的要求进行此毕业设计。
题目是“唐山市第二中学教学楼设计”。
内容由建筑设计和结构设计两部份组成。
由于教学楼属于公共建筑,所以设计中需要严格按照相应规范进行设计。
钢筋混凝土框架结构的建筑物越来越普遍。
由于钢筋混凝土结构与砌体结构相比较具有承载力大、结构自重轻、抗震性能好、建造的工业化程度高等优点,对于唐山市教学楼来说不乏是一个好的选择。
2建筑设计概述
2.1设计依据
(1)依据土木工程专业11届毕业设计任务书
(2)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
(3)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
(4)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)
(5)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。
(6)遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。
2.2设计规模
(1)本次设计的题目为“唐山市第二中学教学楼设计”
(2)建筑面积:
5503.68m²,结构共六层,层高均为3.9m,
(3)室内外高差0.450m,室外地面标高为-0.450m。
2.3各部分工程构造
(1)屋面:
防水层:
SBS改性沥青防水卷材
找平层:
1:
3水泥沙浆25mm厚
保温层:
1:
10水泥珍珠岩砂浆120㎜厚
找坡层:
1:
8水泥陶粒100mm
结构层:
150mm厚钢筋混凝土板
板底抹灰:
20mm厚板下混合砂浆抹灰
(2)楼面:
瓷砖地面(包括水泥粗砂打底)
素水泥浆结合层一道
1:
3水泥砂浆找平18mm
150mm厚钢筋混凝土板
20mm厚板下抹灰
(3)厕所:
20mm厚水泥砂浆地面
50mm厚防水砂浆
200mm厚蒸压粉煤灰砖
20mm厚水泥砂浆抹灰
(4)墙体:
外墙300mm厚蒸压粉煤灰砖,内墙为200mm厚蒸压粉煤灰砖,楼梯间墙为200㎜厚蒸压粉煤灰砖,厕所均为200㎜厚蒸压粉煤灰砖。
(5)门窗:
门厅处为铝合金门,其他均为木门。
双推拉塑钢窗,单层玻璃全封闭窗。
(6)基础:
独立基础。
3结构方案设计
3.1设计资料
(1)、使用要求
1)建筑面积5000~6000平方米,层数:
地上5-6层。
2)各层房间用途及面积要求:
每层除普通教室外,要求设教师休息室、储藏间,饮水间,男女卫生间。
3)各层层高:
要满足教室采光、通风要求,并综合考虑建筑结构的合理性。
4)垂直交通:
根据安全疏散和防火要求设置楼梯,其数量和位置由设计人定。
5)立面造型及内外装修:
南立面为主入口立面,作重点处理,其它作一般处理,内外装修设计人自定。
6)构造设计:
建筑构造力求简单,施工方便。
(2)、设计内容
1)建筑方案及初步设计;
2)建筑平面、立面和剖面设计;
3)主要部位的建筑构造设计及材料作法;
4)绘制建筑施工图。
(3)结构设计要求及内容
1)技术条件(唐山)
气象水文地质条件:
风玫瑰图:
夏季东南风,冬季西北风;
温度:
最热月平均31ºC,最冷月平均-9ºC;
雨量:
年降雨量为875mm;
地下水:
无侵蚀性,在地面以下6m;
地质资料:
700mm表土以下为亚粘土,地基承载力设计值为210Kpa;
地面粗糙度:
C类,基本风压0.45KN/m2,基本雪压:
0.40KN/m2。
场地类别为Ⅱ类,冻土深度0.8m,抗震设防烈度8度,设计地震分组第一组,
地震基本加速度值0.20g。
2)结构形式
钢筋混凝土框架结构。
(4)设计内容
1)确定结构方案:
上部结构方案与布置;楼(屋)面结构方案与布置;基础方案与布置;结构措施及其特殊部位的处理等。
2)结构设计计算
内容包括:
荷载汇集;地震作用计算;竖向荷载作用计算;荷载组合及内力分析;一品框架配筋计算;现浇板配筋计算;楼梯配筋计算;基础及基础梁配筋计算;其它必要的结构构件配筋计算。
4荷载计算
4.1初估梁柱截面
(1)由轴压比限值条件N/fcA≤0.9((三级框架)(框架柱的负荷面积内每平米按15KN/m2初估)
∵A=bh∴b=h=535.9mm初估:
柱截面:
b×h=650mm×650mm.
(2)梁截面
主梁:
边跨取
中跨取
取b=300mm
次梁:
(3)楼板:
4.2梁柱线刚度
在计算梁的线刚度时,考虑楼板对梁刚度有利影响,认为翼缘参加工作,为简化计算,先按矩形截面计算惯性矩,然后乘以一个增大系数。
现浇钢筋砼梁:
边框架梁=1.5I0
中框架梁=2I0
柱采用C30混凝土梁采用C30混凝土,EC=3.0×107KN/m²
I0=1/12×bh3(m4)
i单位:
KN.m
框架梁线刚度计算
部位
截面(m²)
长度l
(m)
截面惯性矩
I0(m4)
边框架
中框架
I=1.5I0(m4)
i=EI/l(KN.m)
I=2I0
i=EI/l(KN.m)
边梁
0.3×0.7
6.9
8.57×10-3
12.86×10-3
47629.6
1.71×10-2
63333
中梁
0.3×0.5
3.0
3.13×10-3
4.69×10-3
39083
0.63×10-2
52500
边梁
0.3×0.7
6.9
8.57×10-3
12.86×10-3
47629.6
1.71×10-2
63333
柱线刚度计算
层数
砼强度
截面宽度b/mm
截面高度H/mm
柱高
L/mm
砼弹性模量Ec/Pa
截面惯性矩
I/mm4
线刚度
i/KN.m
1-6
C30
50
650
3900
30000
1.08×1010
0.83×105
4.3荷载计算
(1)层数划分及计算简图如图:
(2)荷载汇集
1、恒载
1)屋面荷载:
(为不上人屋面)
防水层:
SBS改性沥青防水卷材0.4KN/m²
找平层:
25mm1:
3水泥沙浆25×0.02=0.5KN/m²
保温层:
120mm厚水泥珍珠岩0.12×4=0.48KN/m²
找坡层:
水泥陶粒100mm厚14×0.1=1.4KN/m²
结构层:
150mm厚钢筋砼现浇板0.12×25=3.00KN/m²
10mm厚板底抹灰0.01×17=0.17KN/m²
Gk=Σgk=6.7KN/m²
计算简图
2)楼面:
瓷砖地面(包括粗砂打底)0.55KN/m²
找平层:
25mm1:
3水泥沙浆25×0.02=0.5KN/m²
150mm厚钢筋砼现浇板0.15×25=3.75KN/m²
10mm厚板底抹灰0.01×17=0.17KN/m²
Gk=Σgk=5.27KN/m²
3)梁重:
(考虑梁上抹灰,取梁自重26KN/m3)
主梁:
边跨26×0.7×0.3=5.46KN/m
中跨26×0.5×0.3=3.9KN/m
次梁:
26×0.5×0.3=3.9KN/m
4)墙重:
抹灰:
外墙面外抹灰:
20厚水泥砂浆0.4KN/m2
外墙面及内墙面抹灰:
20厚石灰砂浆0.34KN/m2
总墙重:
外墙:
底层:
15×0.30+0.4+0.34=5.24KN/m2
内墙:
底层:
15×0.20+0.34×2=3.68KN/m2
5)柱:
(取柱子自重26KN/m3)
各层:
26×0.65×0.65=10.99KN/m
6)门:
0.2KN/m2窗:
0.3KN/m2
2、活荷载:
雪活载:
0.4KN/m2
厕所:
2.0KN/m2
教学楼:
2.0KN/m2
走廊、楼梯:
3.5KN/m2
不上人屋面:
0.5KN/m2
3、各层楼层重量
六层上半层
女儿墙:
0.30×0.6×(7.8×14+6.9×4+3×2)×25=515.52KN
屋面:
(7.8×7)×(6.9×2+3)×6.95=6375.09KN
主梁:
5.46×(54.6×4+6.9×16)+3.9×3×8=1888.6KN
次梁:
3.9×6.9×16=430.56KN
柱子:
3.9×0.5×32×10.99=685.78KN
内墙:
0.5×[(7.8×0.2×3.9-1.2×2.4×2×0.2)×14+3.9×6.9×0.2×12]×15=1002.23KN
外墙:
0.5×[(7.8×0.3×3.9-2.4×2.4×2×0.3)×14+639×6.9×0.3×4]×15=837.53KN
6=
+0.5活=12356.57+0.5×0.5×917.28=12585.89KN
六层下半层和五层上半层
柱子:
3.9×32×10.99=1371.6KN
屋面:
(7.8×7)×(6.9×2+3)×5.27=4834.06KN
主梁:
5.46×(54.6×4+6.9×16)+3.9×3×8=1888.6KN
次梁:
3.9×6.9×16=430.56KN
外墙:
[(7.8×0.3×3.9-2.4×2.4×2×0.3)×14+639×6.9×0.3×4]×15=1675.05KN
内墙:
[(7.8×0.2×3.9-1.2×2.4×2×0.2)×14+3.9×6.9×0.2×12]×15=2004.45KN
∑=14366.63KN
=
=
=
=
=15283.90KN
二层下半层和一层上半层
柱子:
3.9×32×10.99=1371.6KN
屋面:
(7.8×7)×(6.9×2+3)×5.27=4834.06KN
主梁:
5.46×(54.6×4+6.9×16)+3.9×3×8=1888.6KN
次梁:
3.9×6.9×16=430.56KN
外墙:
[(7.8×0.3×3.9-2.4×2.4×2×0.3)×14+639×6.9×0.3×4]×15=1675.05KN
内墙[(7.8×0.2×3.9-1.2×2.4×2×0.2)×14+3.9×6.9×0.2×12]×15=2004.45KN
∑=14366.63KN
=
+0.5×2×活=15283.90KN
=
=
=
=15283.90KN
∑G=190417.66KN
∑A=5503.6
∑G/∑A=190417.66/5503.6=16.43KN/m2
5框架在竖向荷载作用下的内力分析
5.1计算方法和荷载传递路线
(1)计算方法
框架结构在竖向荷载作用下的内力计算采用力矩分配法,因为框架结构对称,荷载对称;又属于奇数跨,故在对称轴上梁的截面只有竖向位移没有转角。
对称截面可取为滑动端。
弯矩二次分配法是一种近似计算方法,即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递,并以两次分配为限。
(取一榀横向框架)
(2)荷载传递路线
对于边跨板,为7.8m×6.9m,由于7.8/3.0〈3.0所以按双向板计算
对于中跨板,为6.9m×3.0m,由于6.9/3.0〈3.0所以按双向板计算
5.2竖向荷载计算
(1)A-B(C-D)轴间框架梁
板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。
1)屋面板传载
荷载传递路线
恒载:
6.95×67.8/2×(1-2×0.572+0.572)×2=33.18KN/m
活载:
0.5×6.9/2×(1-2×0.572+0.572)×2=22.087KN/m
2)楼面板传荷7.8/2×(1-2×0.6572+0.572)×2=26.162KN/m
活载:
2.5×6.9/2×(1-2×0.572+0.57)×2=10.43KN/m
3)梁自重:
5.46KN/m
A-B(C-D)轴间框架梁均布荷载为:
屋面梁:
恒载=梁自重+板传荷载=5.46KN/m+33.18KN/m=38.64KN/m
活载=板传荷载=2.087KN/m
楼面梁:
恒载=梁自重+板传荷10.43KN/m
(2)B-C轴间框架梁
1).屋面板传载
恒载:
6.95×7.8/4×5/8×2=19.38KN/m
活载:
0.5×7.8/4×5/8×2=1.218KN/m
2).楼面板传荷载
恒载:
5.27×7.8/4×5/8×2=815.28KN/m
活载:
2.5×7.8/4×5/8×2=6.093KN/m
3).梁自重:
3.9KN/m
B-C轴间框架梁均布荷载为:
=3.9KN/m+19.38KN/m=23.28KN/m
1.218KN/m
=3.9KN/m+15.28KN/m=19.18KN/m
=6.093KN/m
5.3梁固端弯矩
梁端弯矩以绕杆端顺时针为正,反之为负。
固端弯矩=(均布荷载×跨度²)/12=ql2/12
荷载
部位
边跨
中跨
跨度
均布
荷载
固端弯矩
跨度
均布
荷载
固端弯矩
左
右
左
右
恒荷载
顶层
6.9
38.64
-153.3
153.3
3
23.28
-17.46
17.46
其它层
6.9
31.62
-125.45
125.45
3
19.18
-14.39
14.39
活荷载
顶层
6.9
2.087
-8.28
8.28
3
1.22
-0.92
0.92
其它层
6.9
10.43
-41.38
41.38
3
6.09
-4.57
4.57
竖向荷载作用下框架梁的固端弯矩
框架计算简图
5.4框架弯矩图
竖向活载作用下框架弯矩图
梁弯矩的调幅(由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质,因此在重力荷载作用下对梁端弯矩进行调幅,调幅系数为0.8;对跨中弯矩进行调幅,调幅系数1.2.)
1、恒载作用下的弯距
楼层
AB跨
左端
中间
右端
M
M’
M
M’
M
M’
6
-114.73
-91.78
101.08
121.30
-143.02
-114.42
5
-118.25
-94.60
68.97
82.76
-120.17
-96.14
4
-111.15
-88.92
72.73
87.28
-119.76
-95.81
3
-112.54
-90.03
72.04
86.45
-119.74
-95.79
2
-113.08
-90.46
71.72
86.06
-199.84
-159.87
1
-109.28
-87.42
74.01
88.81
-119.06
-95.25
注:
1)M’为调幅后的弯距。
2)弯矩符号逆时针为正
楼层
BC跨
左端
中间
右端
M
M’
M
M’
M
M’
6
-62.80
-50.24
-36.32
-43.58
-62.80
-50.24
5
-28.23
-22.58
-6.32
-7.58
-28.23
-22.58
4
-34.31
-27.45
-12.40
-14.88
-34.31
-27.45
3
-33.26
-26.61
-11.35
-13.62
-33.26
-26.61
2
-32.71
-26.17
-10.80
-12.96
-32.71
-26.17
1
-36.81
-29.45
-14.90
-17.88
-36.81
-29.45
2、活载作用下的弯距
楼层
AB跨
左端
中间
右端
M
M’
M
M’
M
M’
6
-8.16
-6.53
4.57
5.48
-6.50
-5.20
5
-36.10
-28.88
24.38
29.26
-39.28
-31.42
4
-37.33
-29.86
23.66
28.39
-39.49
-31.59
3
-36.99
-29.59
23.84
28.61
-39.47
-31.58
2
-37.35
-29.88
23.65
28.38
-39.49
-31.59
1
-36.06
-28.85
24.43
29.32
-39.23
-31.38
楼层
BC跨
左端
中间
右端
M
M’
M
M’
M
M’
6
-6.50
-5.20
-0.12
-0.14
-6.50
-5.20
5
-15.81
-12.65
-4.99
-5.99
-15.81
-12.65
4
-14.08
-11.26
-3.72
-4.46
-14.08
-11.26
3
-14.29
-11.43
-4.01
-4.81
-14.29
-11.43
2
-14.88
-11.90
-3.70
-4.44
-14.88
-11.90
1
-11.34
-9.07
-5.09
-6.11
-11.34
-9.07
注:
1)M’为调幅后的弯距。
2)弯矩符号逆时针为正
5.5梁端剪力:
均布荷载下:
1、恒载作用下梁端剪力
楼层
q(KN/m)
L(m)
ql/2
ΣM/L
V左
V右
AB跨
梁端剪力
6
38.64
6.90
133.31
3.91
129.21
-137.41
5
31.62
6.90
109.09
0.25
108.81
-109.37
4
31.62
6.90
109.09
1.04
107.84
-110.34
3
31.62
6.90
109.09
0.87
108.04
-110.13
2
31.62
6.90
109.09
0.81
108.11
-110.07
1
31.62
6.90
109.09
1.17
107.67
-110.51
BC跨梁端
剪力
6
31.62
3.00
47.43
0
34.92
-34.92
5
23.28
3.00
34.92
0
29.22
-29.22
4
19.18
3.00
28.77
0
29.22
-29.22
3
19.18
3.00
28.77
0
29.22
-29.22
2
19.18
3.00
28.77
0
29.22
-29.22
1
19.18
3.00
28.77
0
29.22
-29.22
2、活载作用下梁端剪力
层次
Q(KN/m)
L(m)
Ql/2
ΣM/L
V左
V右
AB
跨
6
2.08
6.90
7.18
-0.93
7.24
-7.19
5
10.43
6.90
35.98
0.43
35..52
-36.44
4
10.43
6.90
35.98
0.30
35.67
-36.30
3
10.43
6.90
35.98
0.32
35.62
-36.34
2
10.43
6.90
35.98
0.29
35.67
-36.29
1
10.43
6.90
35.98
0.43
35.52
-36.4