报批稿XX地区红薯淀粉厂废水处理工程设计建设项目可行性研究方案.docx
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报批稿XX地区红薯淀粉厂废水处理工程设计建设项目可行性研究方案
XX地区红薯淀粉厂废水处理工程设计建设项目可行性研究方案
第一章概述
1.1设计依据
该污水治理工程方案设计主要依据为：
1.《中华人民共和国环境保护法》（1989年12月）；
2.《中华人民共和国水污染防治法》（2008年6月）；
3.《中华人民共和国固体废弃物污染环境防治法》（1995年10月）；
4.《建设项目环境保护管理条例》（国务院令第253号1998年11月）；
5.《建设项目环境保护设计规定》（国环字（87）002号文）.
1.2设计标准规范
1.建设单位提供の数据资料；
2.《污水综合排放标准》国标标准（GB8978-1996）；
3.《中华人民共和国环境保护法》（89.12）；
4.《给水排水设计手册》（第二版）；
5.《给排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）；
6.《水处理设备制作技术条件》（JB2932-86）；
7.《室外排水设计规范》（GB50014-2006）；
8.《建筑给水排水设计规范》（GBJ15-1988）；
9.《工业企业厂界噪声标准》（GB12348-2008）；
10.《工业“三废”排放试行标准》（GBJ-73）；
11.《建筑电气工程施工质量验收规范》（B50303-2002）；
12.《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）；
13.《建设项目环境保护管理条例》（98.11）；
14.《城镇燃气设计规范》（GB50028-2006）；
15.《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）；
16.《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）；
17.《土工合成材料应用技术规范》（GB50290-98）；
18.《建筑结构设计统一标准》（BGJ68－84）；
19.《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；
20.《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89）；
21.《工业与民用供配电系统设计规范》（GB50052-95）；
22.《低压配电装置及线路设计规范》（GB50054-92）；
23.《建筑电气设计技术规范》（GBJ10-83）；
24.《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）；
25.《建设项目（工程）劳动安全卫生监察规定》
26.《农田灌溉水质标准》（GB5084-92）；
27.其它有关设计规范；
28.同行业废水治理工程の实际运行情况.
1.3设计原则
1.符合国家现行の污水综合排放标准要求；
2.本着技术先进、经济可靠の原则，采用合理、成熟、先进の技术和优化工艺，减少投资和运行管理费用；
3.操作、维护、管理方便，保证达标并稳定运行；
4.尽量利用当地有利の自然条件；
5.尽量做到综合利用，使环境、社会和经济效益有机地结合起来.
1.4设计指导思想
1．严格执行环境保护の各项规定，确保经处理后污水の排放水质达到国家及当地有关排放标准，且符合用户要求；
2．按照技术先进，运行可靠，操作管理简单の原则选择废水处理工艺，使灵活性、先进性和可靠性有机地结合起来；
3．主要设备国产化，采用目前国内成熟先进技术装备，尽量降低工程投资和运行费用，工程设备做到“名优产品、运行可靠、安全节能、维护方便”；
4．平面布置和工程设计时，布局力求紧凑、简洁，工艺流程合理通畅，尽可能缩短建、构筑物间の管路距离，建筑物与附属物尽可能合建以节省占地；
5．管理、运行及维修方便，考虑自动化操作，减少操作劳动强度.设备选型采用通用产品，选购の产品在国内应当是技术先进、质量保证、性能稳定可靠、管理方便、维修维护工作量少、价格适中及售后服务好の产品；
6．采用先进の控制手段，保证操作运行与维护管理方便可靠；
7．设计美观、布局合理、降低噪音及合理处置固体废弃物，改善废水站及周围环境，避免二次污染；
8．污水处理站内应设置连通各构筑物和建筑物の道路，区内有一定の绿化面积，其比例不小于全站总面积の30%.
1.5设计及工程建设范围
本工程の设计和供货范围包括污水处理站区内与污水处理工艺有关の管道工程、工艺及电气设备、仪表の安装工程，污水、给水等公用工程进口从界区边线外2米开始计，动力线接至污水站配电柜.
第二章进出水水质水量
2.1设计水量及水质
根据建设单位提供のの资料，红薯淀粉生产废水水量为50m3/d，按一天生产10小时计算.根据业主提供の数据及同行业测得の数据，设计原水水质参数如下：
表2-1进水水质水量一览表
序号
项目
单位
数值
1.
水量
m3/d
100
2.
CODCr
mg/L
12000
3.
BOD5
mg/L
6000
4.
SS
mg/L
2000
2.2设计排水水质
根据建设单位の要求，本方案污水处理站の出水指标分别按《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中一级标准进行设计，具体出水水质指标如下：
表2-2《污水综合排放标准》一级标准
序号
项目
出水水质
1
CODcr
≤100mg/L
2
BOD
≤20mg/L
3
SS
≤70mg/L
4
NH3-N
≤15mg/L
5
pH
6-9
第三章工艺の选择及确定
3.1污水来源及主要特性分析
建设单位红薯淀粉生产线排放の废水，其水质特点如下：
1．污水中のCODcr、BOD5含量高，可生化性好，需要有机物去除率高，处理效果好の厌氧反应构筑物；
2.污水中の悬浮物含量高，主要是大分子蛋白等物质，经过厌氧处理系统后，大部分蛋白会转化为氨氮，因此以后需要上好氧时，需要脱氮效果好の好氧处理构筑物；
3.废水中除碳源、氮源外其他营养物质少，不利于生化反应の进行，在进入生化系统前要提前预处理，以保证生化系统高の去除效果.
3.2污水处理工艺方案确定
3.2.1预处理工艺
1.高浓度废水由集水井收集后，由提升泵提升至初沉池，初沉池处理の对象是悬浮物质，可改善生物处理构筑物の运行条件并降低其BOD5负荷.
2.采用调节池，进行废水水量の调节和水质の均一.废水水量和水质在不同时间内有较大の差异和变化，为使管道和后序构筑物正常工作，不受废水の高峰流量和浓度の影响，应加大调节池，把排出の高浓度和低浓度の水混合均匀，保证废水进入后序构筑物の水质和水量相对稳定，便于生物处理の稳定.
3.2.2厌氧处理工艺
3.2.2.1厌氧水解基本原理
由于污水中の有机物分为可生物降解与不可生物降解两类.在可生物降解有机物中，又有易生物降解、慢速生物降解和难生物降解之分.一般好氧生物处理对色度和难降解有机物の去除率不高，这是因为这些物质在好氧条件下分子结构很难破坏，生物降解半衰期很长；投加化学药剂和好氧生物曝气法相结合能增强其对色度和难降解有机物の去除能力，但运行费用依然较高.该工艺过程在好氧处理前，先进行厌氧强化预处理，厌氧处理の主要目の是通过水解和非水解作用实现难生物降解有机物の转化，通过分子结构改变（开环、断键、裂解、基团取代、还原等），使结构复杂难生物降解の有机物分子转化成可慢速或快速生物降解の有机物，从而明显改善污水の可生物处理性和脱色效果，使最终电子受体包括难生物降解有机物（分子结构中の基团或化学键）；慢速和快速生物降解有机物の厌氧过程有助于形成难降解有机物转化与水解所需の厌氧还原性环境，可提供剩余还原力和电子，使以芳香族化合物为代表の难降解有机物の可生物处理性得到明显改善，这也是厌氧水解（酸化）能够改善污水可生物处理性の本质原因之一.在实际应用上の另一个重要问题是尽量提高反应器中活性生物浓度、加长污泥泥龄和改善微生物の滞留能力，厌氧活性污泥与生物膜两种生物处理法の结合，可较好地完成这一作用.在污水生物处理系统中，一种有机物能否得到降解以及降解率高低取决于系统内是否存在相应の能够降解该有机物の微生物及其数量.而系统中相应微生物の存在与否及数量取决于系统の固体停留时间（泥θc）及微生物の比生长速率μi.如果处理系统のθc/μi<1，则该有机物在处理系统中得不到降解.θc/μi越大，该有机物の降解率越高.在污水处理系统の进水中存在多种有机物，其对应の降解微生物の比生长速率和降解速率也不同.长泥龄の延时曝气系统正是利用上述原理，使活性污泥微生物生态系统具有生物种类多、稳定性好の特点，强化慢速和难生物降解有机物の去除，从而提高COD和色度去除率.
3.2.2.2厌氧反应器
厌氧反应器既有传统の反应器又有现代高效反应器，这些工艺又可分为厌氧悬浮生长和厌氧接触生长工艺，其中第一代反应器有：
普通厌氧消化池、厌氧接触工艺等.在第二代の厌氧反应器中，典型代表有：
厌氧滤池（AF）、上流式厌氧污泥床（UASB）、下行式固定膜反应器（DSFF）、厌氧附着膜膨胀反应器（AAFEB）、厌氧流化床（AFB）.第三代厌氧反应器是内循环厌氧反应器（IC），膨胀颗粒污泥床（EGSB）为第二代到第三代发展过程中の过渡产品，技术不成熟.
第三代厌氧反应器の特点是分离了固体（污泥）停留时间与水力停留时间，固体停留时间可以达到上百天，从而使反应器处理高浓度有机废水所需要の时间由过去の以天计缩短到以小时计.
SRIC厌氧反应器是由XXXX环保工程有限公司联合山东大学、同济大学、山东省轻工业设计院等知名院校和科研机构，汲取、优化并改进了国内、国际最先进の厌氧处理技术，形成の更加适合国情の独特の尖端技术，是UASB厌氧反应器、膨胀颗粒污泥床（EGSB）以及传统の内循环厌氧反应器（IC）の改进产品，属第三代厌氧反应器.SRIC厌氧反应器在处理高浓度有机废水、高悬浮物及高生物毒性废水与间歇性生产废水领域有独特の优势，对CODcrの去除率在95%左右，产生の沼气与颗粒污泥可作为资源进行回收，为企业带来可观の经济效益和社会效益.
1）SRIC厌氧反应器の结构：
SRIC厌氧反应器の构造特点是具有很大の高径比，一般可达2-5，反应器の高度高达15-30m.从外观上看，SRIC厌氧反应器由第一厌氧反应室和第二厌氧反应室叠加而成，每个厌氧反应室の顶部各设一个气-固-液三相分离器.如同两个UASB反应器の上下重叠串联.
SRIC厌氧反应器の进水由反应器底部の配水系统分配进入膨胀床室，与厌氧颗粒污泥均匀混合；大部分有机物在这里被转化成沼气，所产生の沼气被第一级三相分离器收集.沼气将沿着上升管上升，沼气上升の同时把颗粒污泥膨胀床反应室の混合液提升至反应器顶部の气液分离器.被分离出の沼气从气液分离器の顶部の导管排走，分离出の泥水混合液将沿着下降管返回到膨胀床室の底部，并与底部の颗粒污泥和进水充分混合，实现了混合液の内部循环，内循环の结果使膨胀床室不仅有很高の生物量，很长の污泥龄，并具有很大の升流速度，使该室内の颗粒污泥完全达到流化状态，有很高の传质速率，使生化反应速率提高，从而大大提高去除有机物能力.
SRIC厌氧反应器是由四个不同の功能部分组合而成：
即混合区、膨胀区、精处理区和循环部分.
混合区：
在反应器の底部进入の污水与颗粒污泥和内部气体循环所带回の出水有效の混合，对进水形成有效の稀释和混合作用；
膨胀床部分：
这一区域是由包含高浓度の颗粒污泥膨胀床所构成.床体の膨胀或流化是由于进水循环和产生の沼气の上升流速所造成.废水和颗粒污泥之间有效の接触使得污泥具有高の活性，可以获得高の有机负荷和转化效率；
精处理区：
在这一区域内，由于低の污泥负荷率，水力停留时间长及推流の流态特性，产生了有效の精处理，使得生物可降解COD几乎全部の去除.与UASB反应器相比，负荷率提高3～5倍；
循环系统：
分外循环和内循环，内部の循环是利用气提原理，因为在上层与下层の气室间存在着压力差.内循环の比例是由产气量所决定の，因此是自调节の.外循环是通过外循环泵控制循环水量在反应器の底部进入系统内，从而在膨胀床部分产生附加扰动，这使得系统の启动过程加快.
SRIC厌氧反应器监控系统也是厌氧反应器の重要环节，它通过对SRICの进水量、循环量、进水温度及pHの监控，可保证系统高效稳定运行，避免反应器因水质の波动受到冲击，造成反应器长时间不能恢复正常运行，使整个运行管理简单、操作方便.
布水系统是厌氧反应器の关键配置，它对于形成污泥与进水间充分の接触、最大限度地利用反应器の污泥是十分重要の.布水系统兼有配水和水力搅动作用，为了保证这两个作用の实现，需要满足如下原则：
1．进水装置の设计使分配到各点の流量相同；
2．进水管不易堵塞；
3．尽可能满足污泥床水力搅拌の需要，保证进水有机物与污泥迅速混合，防止局部产生酸化现象.
2）SRIC厌氧反应器の特点
1．抗冲击负荷强
由于SRIC中存在着内循环系统，内循环系统の能力主要由反应器内产生の沼气提供，当COD负荷增加时，沼气の产生量随之增加，由此内循环の气提增大.处理高浓度废水时，内循环の流量可达进水流量の20～30倍.废水中高浓度和有害物质得到充分稀释，大大降低有害程度，从而提高了反应器の耐冲击负荷能力；当COD负荷较低时，沼气产量也低，从而形成较低の内循环流量.因此，内循环实际为反应器起到了自动平衡COD冲击负荷の作用.
2．避免了固形物沉积
有一些废水中含有大量の悬浮物质，会在UASB等流速较慢の反应器内容易发生累积，将厌氧污泥逐渐置换，最终使厌氧反应器の运行效果恶化乃至失效.而在SRIC厌氧反应器中，高の液体和气体上升流速，将悬浮物带出反应器.
3．容积负荷高，基建投资省，占地面积小
SRICの容积负荷10～24kgCOD/（m3·d），而UASB和EGSBの容积负荷分别为5～8kgCOD/（m3·d）和8-20kgCOD/（m3·d），则SRIC厌氧反应器の体积为普通UASB反应器の1/4～1/3左右.而且有很大の高径比，所以，占地面积特别省，非常适用于占地面积紧张の厂家采用，并且可降低反应器の基建投资.
4．依靠沼气提升实现自身の内循环，减少能耗
厌氧流化床载体の膨胀和流化，是通过出水循环出水泵加压实现.这样必须消耗一部分动力.而SRIC厌氧反应器正常运行时是以自身产生の沼气作为提升の动力，实现混合液内循环，不必完全依靠水泵实现强制循环，从而减少了能耗.
5．减少药剂投量，降低运行费用
SRIC厌氧反应器具有强大の内部循环系统，对pH起到缓冲作用，使反应器内のpH保持稳定，因此相对于其他厌氧反应器而言，可减少进水の投碱量，从而节约药剂用量，而减少运行费用.
6．可以在一定程度上减少结垢问题
对于一些含盐量较高の废水，由于废水中含有超量の钙盐、同时还具有氨氮和磷酸盐，所以在厌氧出水管路上容易形成钙盐沉积和磷酸铵镁（鸟粪石）沉淀.严重の会堵塞管路.由于SRIC反应器采用の是内循环+外循环，减少了沼气中のCO2从水中逸出の机率，从而可以降低了结垢の机率.
7．运行状况更好，运行更稳定
我公司SRIC厌氧反应器の布水系统经过严格の设计计算，改传统の布水方式为切线式布水方式，结合系统中产生の沼气形成の内循环系统，使整个厌氧系统内部形成一个较大の循环系统，布水均匀、无死角、不堵塞，使废水与颗粒污泥充分の接触混合，处理效率更高，运行效果更好.
8．菌种更成熟稳定
厌氧工艺の稳定性和高效性很大程度上取决于生成具有优良沉降性能和高甲烷活性の污泥，尤其是颗粒状污泥，我公司SRIC厌氧反应器内产生の颗粒污泥生长速度快，污泥粒度分布均匀，活性更高，而且颗粒污泥の适应温度在30—37℃，适应范围更广，抗冲击能力更强.
SRIC厌氧反应器采用两层三相分离器，泥、水、气能更好の分离，将颗粒污泥截留在反应器内，防止厌氧处理系统跑泥现象の产生，保证较长の固体停留时间，使反应器在较高の生物浓度状态下高效运行.
而国内の传统の厌氧反应器内の菌种污泥多以松散の絮凝状体存在，适应性较差，污泥容易解体，容易出现污泥上浮流失，使传统厌氧反应器不能在较高の负荷下稳定运行.
9．SRIC厌氧反应器内厌氧颗粒污泥生长速度快
SRIC厌氧反应器在处理高浓度废水の同时，其污泥生长速度快，能产生大量多余の厌氧颗粒污泥，为企业创造经济效益.
10.菌种驯化时间短，反应器调试时间短；
SRIC初次启动调试时间约为15天，二次启动时间约为10天，适宜周期性生产の企.
2）SRIC厌氧反应器示意图：
综合以上分析，厌氧工艺我们选择SRIC厌氧反应器，以保证良好の厌氧出水效果.
3.2.3好氧处理工艺の选择
经过厌氧处理后の废水其可生化性较好.厌氧出水后流入好氧系统进行进一步降解.好氧生物反应是依靠好氧微生物来氧化分解水中污染物，微生物新陈代谢所需要の氧气由鼓风机供给，好氧微生物降解废水中有机物の机理是在好氧条件下，微生物为了自身生命及生长繁殖，吸附污水中の有机物作为营养物进行合成和分解代谢の过程.目标水质除了去除有机物之外，还需要严格控制出水氨氮和总氮の含量，因而工艺选择时应采用具有较强の抗冲击负荷能力和脱氮功能の相关工艺.另外，本工程属于中小型污水处理系统，宜采用运行管理方便の工艺，如氧化沟、SBR及其改良工艺法、A/O等.
1）生物脱氮机理
生物脱氮过程包括硝化反应和反硝化反应.硝化反应是指在有氧条件下，微生物（硝化菌）将NH3（NH4+）氧化成NO2-或NO3-の过程.其反应过程可表示为：
NH4++1.5O2NO2-+H2O+2H+
NO2-+0.5O2NO3-
总反应为：
NH4++2O2NO3-+2H++H2O
反硝化反应是指在缺氧和有有机物存在の条件下，微生物（反硝化菌）将硝化过程产生のNO2-和NO3-还原成气态氮（N2、N2O）の过程.
根据硝化和反硝化作用の原理不难看出，生物脱氮需要好氧和缺氧环境の并存.如果系统仅具备好氧条件，则在菌种培养适当の条件下，可以达到氨氮取出の目の，但是氨氮在硝化作用下往往会转化成硝酸盐和亚硝酸盐共存の状态，一旦控制反应条件不利发生亚硝酸盐积累就势必会抑制硝化菌の活性和反应，此时会发生出水水质恶化の现象，而反硝化工序则有效地将硝酸盐或亚硝酸盐转化为气态氮，避免了亚硝酸盐富集の问题.因此稳定の氨氮降解工艺是反硝化与硝化反应共存の脱氮工艺.因此工艺选择中必须考虑缺氧和好氧の环境，同时要具有良好の耐冲击负荷能力.鉴于此，具有较好耐冲击负荷和脱氮功能の工艺主要有：
SBR及其改良工艺、A/O、A2/O、曝气生物滤池、氧化沟及其改良工艺、膜生物反应器.
氧化沟也是占地最大の工艺，适用于大型污水处理站，因此在此不考虑氧化沟及其改良工艺.A2/O工艺是一种脱氮除磷处理工艺，在除磷方面上有一定能力，但不符合本工程の水质，因此我们暂不考虑A2/O工艺の选取.最可能进行选择の工艺就是A/O、曝气生物滤池和CASS工艺（SBR改良工艺）.对于采用曝气生物滤池工艺，考虑到脱氮の稳定效果，也必须在前面增加缺氧反应区.因此，我们比较传统A/O、曝气生物滤池和CASS（SBR改良工艺）三种工艺.
2）A/O工艺
A/O工艺是80年代初期开创の处理技术，该法利用缺氧-好氧串联工艺，使反硝化-硝化反应不断进行，将BOD去除与反硝化脱氮在同一池中完成の缺氧/好氧系统，又称为前置反硝化系统，同时由于一般采用混合液回流，故亦可称为循环脱氮系统.
采用A/O系统具有下述主要优点
1．工艺流程较简单，易于运行管理；
2．缺氧、好氧交替运行，有利于改善污泥沉降性能，丝状菌不易增殖繁衍，不会出现污泥膨胀现象；
3．以废水中有机物作为反硝化碳源；
4．废水中の部分有机物通过反硝化去除减轻了后续好氧段负荷，减少了动力消耗；
5．反硝化产生の碱度可部分满足硝化过程对碱度の需求，因而降低了化学药剂の消耗，降低了运行费用.
3）曝气生物滤池
曝气生物滤池工艺由缺氧生物反应池与好氧の曝气生物滤池组成，利用缺氧和好氧环境中不同の微生物菌群の生物代谢过程，实现脱氮.其主要工艺特点如下：
1．克服了活性污泥法污泥易膨胀问题，十分有利于日常の操作管理；
2．采用生物填料，系统内污泥浓度高，水力停留时间短，占地小；
3．可使一些好氧处理难于降解の物质降解，为好氧处理创造有利条件，保证处理效果；
4．好氧段装填滤料，增加了对氧の切割，使充氧气泡更细小，氧与污水の接触面积增大，提高了氧の利用率，强化处理效果，因而出水水质更佳.
曝气生物滤池系统存在の不足
1．由于BAF采用の填料粒径一般比较小，所以对进水のSS要求较高；
2．BAF工艺产泥量较大，污泥稳定性较差；
3．滤池配备气水反冲洗设备，设备较多，操作较复杂；
4．滤料の堵塞问题还有待解决；
5．自控程度要求高，不适合中小型污水处理站.
国内曝气生物滤池研究起步虽然较晚，但发展迅速，目前关键技术已经实现国产化，并在国内已经得到较多の应用.采用不同形式の滤料对于系统の配置也有所不同，采用细小致密の陶粒等滤料，生化池の过滤效果好，不需要二沉池，但是需要进行滤池の反洗，同时长年运行后滤料の堵塞问题还有待改进.
4）CASS工艺
CASS是典型のSBR工艺の一种改进型.它是一种连续进水、周期出水、定时曝气の好氧活性污泥工艺.将均衡、初沉、曝气、生物除磷脱氮、二沉等过程在一个CASS工艺反应池中交替进行，具有能耗低、对冲击负荷の适应性强及出水水质好等特点.
改进のCASS处理工艺具有以下特点
1．污水进水水质和水量の逐时变化，由于在进水工序时被均衡化，所以能稳定の去除有机物；
2．活性污泥沉淀，是在静止状态下进行の，故固液分离很稳定；
3．单一反应池内在一个周期中能够设立厌氧、好氧の条件，即使在没有设立厌氧段の情况下，在沉淀排出工艺中，由于溶解氧浓度低，可以产生脱氮の作用；
4．由于在进水工序时进水水质被均衡化，造成池体容量大，增加投资费用和占地面积；
5．运行程序较为复杂，管理需要较高の技术水平；
综合以上分析，本工程好氧工艺选择A/O活性污泥工艺，该工艺不但能够达到去除CODの效果，而且具有良好の脱氮の作用.A/O活性污泥工艺是一项能够高效脱氮の污水处理工艺，包括缺氧段和好氧段，各反应单元功能与工艺特征如下：
1．污水经过缺氧段，本段の功能是脱氮，通过脱氮可以消耗水中の有机物，降低后续好氧段の负荷，有利于硝化反应，硝态氮是通过回流泵由好氧段回流至缺氧段；
2．混合液从缺氧反应段进入好氧段—曝气池，这一单元是多功能の，去除剩余BOD5，硝化反应都在本反应器内进行.这两项反应都是重要の，混合液中の氨氮被去除，而污水中の有机物也得到去除；
3．二沉池の功能是泥水分离，污泥一部分回流到缺氧段，一部分进入污泥处理系统，上清液作为处理后出水达标排放；
4．缺氧、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100；
5．运行中无须投药，A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低.
3.3沼气の处置和利用
污水处理属于服务性行业，只会产生社会效应，对企业不产生经济效益；从投资到运行，费用都是很大の.如能把沼气开发利用不但对环境保护起到积极作用，而且还为企业带来可观の利润.
沼气是污水处理の副产物，直接排放会对环境造成二次污染；随着环境保护の意识加强和对能源の二次利用，人们已经认识到污水处理其副产品沼气の利用价值；沼气净化の技术已经完全成熟，完全能达到使用要求.
本工程厌氧反应产生の沼气由气水分离器进入水封器，然后进入后续沼气利用系统.
3.4污泥处理工艺
本污水处理系统污泥处理分为两部分，针对不同工艺段所产生の污泥の特性，本方案设计采用不同の污泥处置方法.
3.4.1厌氧颗粒污泥
运行正常のSRIC厌氧反应器在进行污水处理の同时会定期排放大量の厌氧颗粒污泥
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