梁模板扣件式计算书252.docx
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梁模板扣件式计算书252
梁模板(扣件式)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL1
新浇混凝土梁计算跨度(m)
25.2
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
800×1600
新浇混凝土结构层高(m)
10.2
梁侧楼板厚度(mm)
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
400
梁两侧立柱间距lb(mm)
1300
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
650
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
517,783
梁底支撑小梁根数
5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1=51.458kN/m
q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1=49.694kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1=40.9kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×49.694×0.22+0.121×1.764×0.22=0.221kN·m
σ=Mmax/W=0.221×106/37500=5.899N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×40.9×2004/(100×10000×281250)=0.147mm≤[ν]=l/250=200/250=0.8mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×49.694×0.2+0.446×1.764×0.2=4.063kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×49.694×0.2+1.223×1.764×0.2=11.791kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×49.694×0.2+1.142×1.764×0.2=9.626kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×40.9×0.2=3.215kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×40.9×0.2=9.35kN
R3'=0.928q2l=0.928×40.9×0.2=7.591kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
67.5
小梁截面惯性矩I(cm4)
303.75
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{4.063+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/4+0.5×(1.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.8/2,(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1,11.791+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/4}=11.84kN/m
q2=max[3.215+(0.3-0.1)×0.8/4+0.5×(1.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.65-0.8/2,(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1,9.35+(0.3-0.1)×0.8/4]=9.39kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×11.84×0.42,0.5×11.84×0.32]=0.533kN·m
σ=Mmax/W=0.533×106/67500=7.893N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×11.84×0.4,11.84×0.3]=3.552kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.552×1000/(2×50×90)=1.184N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×9.39×4004/(100×9350×3037500)=0.053mm≤[ν]=l/250=400/250=1.6mm
ν2=q2l24/(8EI)=9.39×3004/(8×9350×3037500)=0.335mm≤[ν]=l/250=300/250=1.2mm
满足要求!
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×11.84×0.4,0.393×11.84×0.4+11.84×0.3]=5.413kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=2.652kN,R2=R4=5.413kN,R3=4.423kN
正常使用极限状态
R'max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×9.39×0.4,0.393×9.39×0.4+9.39×0.3]=4.293kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1=R'5=2.264kN,R'2=R'4=4.293kN,R'3=3.493kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.374×106/4490=83.406N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=6.717kN
τmax=2Vmax/A=2×6.717×1000/424=31.685N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.276mm≤[ν]=l/250=517/250=2.068mm
满足要求!
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R4]=1.348kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.348kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
立杆自重q(kN/m)
0.15
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.634
1、风荷载计算
Mw=0.92×1.4×ωk×la×h2/10=0.92×1.4×0.18×0.4×1.52/10=0.018kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1=46.44kN/m
2)小梁验算
q1=max{3.674+(0.3-0.1)×0.8/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.65-0.8/2,(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1,10.652+(0.3-0.1)×0.8/4}=10.692kN/m
同上四~六计算过程,可得:
R1=1.249kN,R2=8.117kN,R3=8.117kN,R4=1.249kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+0.15×(10.2-1.6)+Mw/lb=max[1.249+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.65-0.8/2)/2×0.8,8.117,8.117,1.249+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.3-0.65-0.8/2)/2×0.8]+1.29+0.018/1.3=9.421kN
f=N/(φA)+Mw/W=9421.291/(0.634×424)+0.018×106/4490=39.139N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座2
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2,R3]×1=8.929kN≤[N]=30kN
满足要求!