高层建筑电梯施工方案.docx
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高层建筑电梯施工方案
湖北卓越集团建设有限公司
施
工
电
梯
施
工
方
案
中海国际社区7、8号地三期二标段项目部
2012年8月
施工电梯基础施工方案
一、编制说明
本方案是为中海7、8#地三期二标段高层项目12#、14#、15#楼外用施工电梯需要编制的，旨在指导电梯基础、进楼层平台脚手架及其安全防护设施的施工，具体的电梯安装及拆除方案由电梯安装及拆除专业单位编制。
二、编制依据
1、中海国际社区7、8号地三期二标段施工图纸；
2、中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
3、中华人民共和国行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。
4、中华人民共和国行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。
5、《建筑施工手册》。
6、《脚手架施工方案》。
三、工程概况
1、本工程位于西安市曲江新区曲江大道以南，海洋馆西侧，中海国际社区铂宫别墅以北；由中国中元国际工程公司进行施工图设计，建设方为中海兴业（西安）有限公司。
监理方为西安普迈管理有限公司。
2、本工程由12#、14#、15#楼及地下车库组成。
其中14#、15#楼为地下三层，地上31层的剪力墙结构，楼层层高3.15m；12#楼为地下三层，地上33层的剪力墙结构，楼层层高3m；地下车库为两层，地下二层标高-9.85m，地下一层标高-6.25m，车库顶标高-2.45m。
总建筑面积约为16万平方米。
3、电梯型号：
SC200/200施工升降机。
3、电梯主要性能参数如下表：
序号
项目
单位
SC200/200
参数备注
1
额定载重量
kg
2×2000
2
额定提升速度
m/min
33
3
额定提升高度
m
100
4
吊笼内空（长×宽）
m×m
3×1.3
5
吊笼内部净高度
m
2.4
6
吊笼质量
kg
1500
含驱动体
7
启动电流
A
180
8
工作电流
A
24×3
9
电能耗量
KVA
11×3
10
电机功率
kW
11×3
JC=25%JC=100%
11
标准节质量
kg
150
12
整机自重
t
19
H=150m
13
安全器型号
SAJ40-1.2
四、外用电梯安装位置·
楼号
外用电梯位置
备注
14#
14/32-A
15#
14/26-A
12#
五、安装前的准备工作
1、设备运抵现场等待安装时，应首先检查设备在运输过程中有无损伤现象，各配套件及随机零件有无遗失现象。
2、安装前应将2-3套附着装置，电缆导向装置清点好，准备安装时使用特别是附着装置的连接件和标准件。
3、现场安装时，需要一台5T以上汽车吊协助安装，在地面上将4-6个导轨架标准节事先M24×240的高强螺栓组装好，并注意在立管的接口处涂以润滑脂防止生锈，同时将管口处及齿条两端的泥土等杂物清理干净。
4、必要的辅助设备：
或5T以上汽车吊一台，经纬仪一台。
5、基础详图见附图：
六、施工电梯维护外架
1、材料
1.1钢管
⑴架体搭设应符合JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求；
⑵使用前检查生产许可证、检测报告和质量合格证。
脚手架钢管外观平直光滑，没有裂纹、结疤、错位、毛刺、分层、压痕、硬弯等缺陷；
⑶采用防锈漆对扣件进行防锈处理，要求喷（刷）均匀；
⑷立杆最大弯曲变形应小于L/500，横杆最大弯曲变形应小于L/150；
⑸端面平整，倾斜偏角应小于1.7mm；
⑹杆件外径、壁厚、端面等的偏差，应符合下表1中的规定；
1.2扣件
⑴使用前检查生产许可证、检测报告和质量合格证。
并按照现行《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测；
⑵扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
⑶扣件使用前应进行防锈处理。
1.3脚手板
⑴木脚手板的宽度不宜小于200mm,厚度不应小于50mm，其质量应符合表2规定。
腐朽、虫蛀的脚手板不得使用。
两端应各设直径4mm的镀锌钢丝箍两道。
表1
序号
项目
允许偏差
（mm）
示意图
检查工具
1
焊接光管尺寸（mm）
外径48
壁厚3.5
外径48
壁厚3.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.45
游
标
卡
尺
2
钢管两端面
切斜线偏差
1.70
塞
尺
.
拐
角
尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
游
标
卡
尺
4
钢管弯曲
a.各种杆件钢管的端部弯曲
L≤0.50
≤5
钢
板
尺
b.立杆钢管弯曲
3m＜1≤4m
4m＜1≤6.5m
≤12
≤20
c.水平杆、斜杆
的钢管弯曲
1≤6.5m
≤30
2、构造要求
2.1架体搭设
⑴架体按双排搭设，应符合JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。
⑵立杆要求对接，相邻两立杆接头要错开同一步架，相邻两立杆接头要错开500mm以上，立杆要垂直；
⑶大横杆要求对接，相邻两大横杆接头要错开同一跨架，相邻两大横杆接头要错开500mm以上，大横杆要水平，内外两排不能出现高低不平现象。
⑷双排脚手架，搭设高度90.0米，84.0米以下采用双管立杆，84.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.30米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距0.95米。
钢管类型为￠48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距1.90米，水平间距2.80米。
塔吊附着件安装处增加不少于2处连墙件。
2.2挡脚板的设置
⑴在设置脚手板层的外排要在离脚手板150mm高度加扣挡脚管。
⑵在设置脚手板层的外排要设置180mm高的挡脚板。
2.3剪刀撑的设置
⑴架体外排从桁架最底部开始要满布剪刀撑，剪刀撑的倾斜角度为50º～60º，剪刀撑的钢管要求倾斜角度一致，间隙均匀。
⑵剪刀撑钢管不能采用对接，要采用搭接形式，搭接长度不能小于1000mm。
2.4预埋件的设置
⑴根据预留孔的位置平面图设置预留孔，预留孔应从现施工楼层开始设置。
⑵将直径20mm焊管根据预留孔位置尺寸图，用铁丝将其和主体上的钢筋扎牢，并在合模前和浇筑前对其予以检查，发现其两端未封堵严密或错位，要立即校正。
⑶要保证预埋件垂直偏差不大于20mm。
⑷如果预留孔偏差超出上述要求，必须重新打孔。
3、电梯外架立面图（见附图
七、外用电梯的安装与调试方案
（1）该部分由具有安装与调试电梯资质的厂家提供施工方案。
八、电梯使用期间的观测及注意事项
（1）电梯安装完后进行沉降观测，并做好测量记录，前期使用每天不少于两次观测，以后视沉降情况确定观测时间。
（2）降雨后必须立即观测，如发现有问题，立即报告项目部，以便及时处理，防止事故的发生。
（3）操作人员必须进过专业培训，能熟练地操作升降机。
（4）持有劳动部门认可的施工升降机驾驶执照方可操作。
（5）5级以上大风，不得操作升降机。
（6）在未保养和维护前不能操作升降机。
（7）吊笼荷载和乘客人数超过标牌规定时不能操作升降机。
（8）发现故障及安全隐患应立即报告现场的安全负责人在未排出安全隐患前不得操作升降机。
（9）在修理或更换部件时不得操作升降机。
（10）地面缓冲装置应正常有效，不得被建筑垃圾淹没或所阻。
九、拆卸时的安全注意事项
1、拆卸的方式、顺序和安装的方式顺序相反。
2、在拆除区域周围用警戒绳围住，挂上“注意头顶掉物”的标示牌。
3、在拆卸期间，不允许与拆卸工作无关的人员使用升降机。
4、不要让任何人站在悬吊物下。
5、在拆下的部件被吊入到吊笼顶板之前，不准驱动升降机吊笼。
6、在吊笼运行时，不允许将被拆卸部件悬挂在安装吊杆上。
7、电气拆卸必须由持证的电气施工员拆卸。
一十、进楼层平台的脚手架计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
1、计算参数:
双排脚手架，搭设高度90.0米，84.0米以下采用双管立杆，84.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.30米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距0.95米。
钢管类型为￠48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距1.90米，水平间距2.80米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑5层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设30层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值435kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。
2、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
2.1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.163+1.4×0.933=1.549kN/m
小横杆计算简图
2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.549×0.82/8=0.123kN.m
=0.123×106/4491.0=27.388N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
2.3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.163+0.933=1.135kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.135×1300.04/（384×2.06×105×107780.0）=1.901mm
小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!
3、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
3.1荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.300=0.050kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300×1.400/3=0.212kN
活荷载标准值Q=2.000×1.300×1.400/3=1.213kN
荷载的计算值P=（1.2×0.050+1.2×0.212+1.4×1.213）/2=1.007kN
大横杆计算简图
3.2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×1.2×0.038×1.22+0.267×1.007×1.200=0.318kN.m
=0.318×106/4491.0=70.81N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1200.004/（100×2.060×105×107780.000）=0.04mm
集中荷载标准值P=（0.050+0.212+1.213）/2=0.738kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1.883×737.793×1400.003/（100×2.060×105×107780.000）=1.72mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.762mm
大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
4.1荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.8×1.200/2=0.168kN
活荷载标准值Q=2.000×0.8×1.200/2=0.96kN
荷载的计算值R=0.8×0.046+0.8×0.168+1.2×0.96=1.32kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
5、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1381
NG1=0.138×90.000=12.428kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×30×1.200×（1.300+0.200）/2=9.45kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×1.200×30/2=1.98kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.400×90.000=0.540kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=24.218kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×5×1.400×1.300/2=7.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：
W0=0.450
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：
Uz=1.250
Us——风荷载体型系数：
Us=0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×26.393+0.85×1.4×9.100=42.500kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×26.393+1.4×9.100=44.411kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.400×0.950×0.950/10=0.036kN.m
6、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=44.411kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
——由长细比，为1701/16=107；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.545；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=44411/（0.55×424）=192.353N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=42.500kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
——由长细比，为1701/16=107；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.545；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.036kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=42500/（0.55×424）+36000/4491=191.986N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
7、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=13.965kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=9.100kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.138kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=107.622米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=13.965kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=9.100kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.138kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.030kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=108.134米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
8、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=1.90×2.80=5.320m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=1.760kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.760kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到
=0.97；
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=84.157kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件双扣件连接示意图
9、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=177.65
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=44.41
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=217.50
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.50
fgk——地基承载力标准值；fgk=435.00
地基承载力的计算满足要求!
10、钢丝绳计算:
11、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
L--长杆总长度（m）；N1--小横杆数（根）；
N2--直角扣件数（个）；N3--对接扣件数（个）；
N4--旋转扣件数（个）；S--脚手板面积（m2）；
n--立杆总数（根）n=6；H--搭设高度（m）H=90；
h--步距（m）h=0.95；la--立杆纵距（m）la=1.4；
lb--立杆横距（m）lb=1.3；
长杆总长度（m）L=1.1×90×（6+1.4×6/0.95-2×1.4/0.95）=1177.58
小横杆数（根）N1=1.1×（90/1.9+1.5）×6=323
直角扣件数（个）N2=2.2×（90/0.95+1.5）×6=1270
对接扣件数（个）N3=1177.58/4=295
旋转扣件数（个）N4=0.3×1177.58/4=89
脚手板面积（m2）S=1.6×（6-2）×1.4×1.3=11.65
根据以上公式计算得长杆总长1177.58；小横杆323根；直角扣件1270个；对接扣件295个；旋转扣件89个；脚手板11.65m2。
11、钢丝绳计算:
十附图
说明：
1.平台架体基底土方采用三七灰土分层回填夯实，地面采用
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