高支模施工方案.docx
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高支模施工方案
高支模施工方案
一、工程概况
1、建筑概况：
粤长辉龙岗德沁苑商住楼工程地处深圳市龙岗区龙溪，邻近龙岗府路，对面是深圳市龙岗区龙岗街道办事处龙岗会堂，属新建住宅小区。
现场东、南二侧紧邻市政道路，西、北二侧为已成型的建筑。
交通较为便利。
本工程规划建筑由5栋11层和1栋12层的高层商业住宅楼和一层地下室组成，总用地面积8580.16平方米，设计总建筑面积28579.76平方米，其中地上部分建筑面积22317.44平方米，地下室建筑面积6352.32平方米。
建筑总高度45.2米。
本工程建筑类别属商住楼，其中地下室平时为车库，战时为防空单元，首层为商铺，二层以上为住宅楼。
本工程地下室设一层，建筑面积6350平方米，层高分成高低跨，即5.35m和4.6m，平时为地下车库和设备用房（包括水泵房、发电机房、风机房和配电房），战时做六级人防，地下车库除设一个出口和入口车道外，各栋楼的楼梯间也可由地下直达地上住宅各层。
电梯设置每栋楼设一部，兼用消防电梯。
本工程地上部分分为三个区域共6栋相对独立的建筑，由南向北依次为，一区：
德意阁和德兴阁；二区：
德倩阁；三区：
德翠阁、德润阁、德贤阁。
首层为架空层，层高6m，建筑用途为商铺和喷泉广场，建筑面积3090.25平方米,。
二层及以上为住宅，层高3m。
建筑高度为：
一区是40.5m；二区41.3m；三区是39m。
2、结构概况：
本工程设计为一类建筑，结构的设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。
结构形式为部分框架剪力墙结构，抗震设防烈度为七度；结构的抗震等级为二级，地下一层抗震等级为二级，主体抗震等级二级，地下室基础底板抗震等级为三级。
本建筑物防火设计的建筑分类为二类，上部建筑耐火等级为二级，地下为一级。
本工程地下室结构设计上设4条1000mm宽的后浇带，后浇带贯穿地下室底板、外墙、顶板，把整个地下室分成四个区域。
地上部分另设4条150mm宽的外墙变形缝，把整个建筑分成6栋相对独立的建筑物。
因本工程场地狭小，基坑外已无场地进行材料加工，只能在基坑边进行加工，在施工组织上根据后浇带划分施工段组织流水施工。
二、地下室结构施工顺序：
基层清理→绑扎承台及地梁钢筋→绑扎底板钢筋→地下室负一层墙、柱插筋→500高外墙模板支设→底板混凝土浇筑→地下室墙、柱钢筋绑扎，地下室内脚手架支设→地下室墙柱、顶板及梁模板支设→地下室顶板及梁钢筋绑扎→地下室墙柱顶板混凝土整体浇筑。
三、主要施工方法拟定：
1、内脚手架支设：
内脚手架采用标准钢管，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为1000mm，底部距地下室底板100mm处设置扫地杆，第一步横杆距扫地杆为1800mm，以上横杆间距不得大于1500mm。
梁底立杆根据计算结果设置，详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。
2、外脚手架支设：
外脚手架搭设高度为6.7m，高出地下室顶板面1.2m，兼作防护栏杆。
搭设参数如下：
立杆间距1.5m，排距1.1m，距地下室外墙0.3m，沿地下室结构外沿满搭。
底下100mm处搭设扫地杆，大横杆间距为1.8m，小横杆间距为0.5m，在第三排横杆（距底5.4m）处铺设钢筋网片脚手板，为施工作业层用；并在脚手架内侧作业层处搭设扶手栏杆，距作业层0.9m。
3、模板体系：
承台及底板侧边采用砖胎膜；底板混凝土模板采用木模挡板；其它混凝土墙体、结构方柱、顶板梁板模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系；本工程地下室有23根圆柱，其中直径为600mm圆柱模板采用玻璃钢模板。
四、施工组织及劳动力安排：
地下室施工按后浇带划分成4个区段。
根据现场施工要求组织土建、水电安装等作业队伍进场施工，各施工队平行施工，施工队内各区段组织流水施工。
六、模板工程：
（一）、主要施工方法拟定：
1）、模板体系：
除圆柱外模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。
木模板具有施工简便、快捷等特点，在我公司广泛应用。
在模板工程施工中主要抓住以下几方面：
胶合板做模板，采用50×100mm的木方，对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。
利用我们的成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头的混凝土质量，消除混凝土质量通病。
对地下室顶板大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以确保支设牢靠、不出意外。
圆柱根据设计尺寸预制定型玻璃钢模板，可保证圆柱混凝土成型后的外观、平整度。
后浇带处的梁板模板及支撑不得随意拆除以免出现裂缝，必须在后浇带混凝土浇筑完成后达到一定强度后方可拆除。
2）、地下室结构各部位配模方案：
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
地梁、承台
砖模、垫层
2
混凝土墙、柱
胶合板
由50×100的木方、Φ48×3.5mm钢管、Φ12对拉螺栓以及“3”型卡等组成。
3
梁、板
胶合板
由50×100的木方、可调支撑满堂红脚手架组成。
4
圆柱
钢模板
模板面板采用8mm厚钢板，加固肋采用10mm钢板条，连接螺栓采用φ12mm。
注：
内墙体如水箱、人防、化粪池等有防渗要求的混凝土墙体采用与外墙体相同的止水对拉螺栓，如图：
（二）、模板支撑有关参数取用表：
1）、墙体模板支撑：
墙体厚度B
（mm）
高度H（m）
木方间距
（mm）
加固钢管间距
（mm）
对拉螺栓间距
（mm）
200≤B≤350
顶部2m以内
300
450
竖向450，横向400
底下部分
300
400
竖向400，横向400
350＜B≤500
顶部2m以内
250
400
竖向400，横向350
底下部分
250
350
竖向350，横向350
2）、方柱模板支撑：
柱截面B×H
（mm）
高度h（m）
木方间距
（mm）
加固槽钢间距
（mm）
对拉螺栓间距
（mm）
1300×1300~
1450×1450
顶部2m以内
250
400
300
底下部分
250
300
300
900×900~
1200×1200
顶部2m以内
250
400
300
底下部分
250
300
300
800×800以内
顶部2m以内
300
400
300
底下部分
300
300
300
3）、圆柱模板支撑：
圆柱模板采用玻璃钢模板，每层圆柱先浇筑混凝土至顶板梁底100mm处，钢模板倒换使用，根据实际情况采取撑顶、拉顶等加固措施，其计算在此从略。
4）、楼板模板支撑：
地下室顶板板厚H=200mm时，满堂红脚手架立杆间距不得大于1000mm，木方间距不得大于400mm
5）、梁模板支撑：
本工程地下室顶板梁尺寸较多。
梁底支撑木方间距不得大于300mm，横向钢管支架立杆间距不得大于800mm，宽度超过500mm的在梁底中间加一排立杆支撑。
当梁高H超过700mm时，梁侧用对拉螺栓进行加固，800mm~900mm间加固一道，纵向间距为400mm，距梁底200mm；1000mm~1500mm间加固两道，竖向间距为300mm，纵向间距为400mm，距梁底200mm。
（三）、地下室结构各部位模板施工方案：
1）、基础模板支设：
底板外侧模板采用木模挡板。
承台采用砖模，地梁、基础承台先施工100mm厚的C15混凝土垫层，然后在两侧砌筑砖模。
具体见《土方开挖、垫层、砖胎模、土方回填、防水找平层施工方案》。
2）、地下室外墙模板：
（1）、水平施工缝：
外墙水平施工缝留设在底板以上500处，并设一条3300钢板水止水带，止水带搭接长度100，在端头部位满焊。
止水带中间按φ12800设横向固定筋与墙竖筋焊牢。
止水带处模板采用20厚胶合板，由对拉螺杆配合φ483.5钢管及50100木方加固肋加固，模板底部位置设置“井”形筋Φ20800，横筋位置在底板面标高上同墙竖筋焊牢，作为上部模板搁置点，竖筋焊在横筋上，作为下口固定点，模板中部设φ12500对拉螺杆一道，中部螺杆加焊保证墙体截面尺寸的短撑棍，顶住模板。
（2）、地下室外墙模板均采用18厚胶合板，φ12止水对拉螺杆配合φ483.5mm钢管及50100木方加固肋加固，在止水螺栓两端各加一块40mmx40mm，厚度为20mm的小木片，混凝土浇筑完后，拆掉模板，螺杆留在墙体中，去掉小木片，在螺杆的四周出现一个小凹槽，这对切割螺杆带来很大的方便。
在地下室外墙防水层施工前，用防水砂浆封堵小凹槽。
φ12止水对拉螺杆的间距底部为350mm×350mm，顶部2m以内所受砼侧压力较小，可调整为400mm×350mm。
模板具体做法见右图：
3）、地下室内墙柱、梁板、楼梯模板：
（1）、各部位施工顺序为：
柱模板：
放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。
梁模板：
测量放线及标高，复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。
钢筋混凝土楼板：
搭设支架→拼装板模木楞→调整、核实楼板标高及起拱→铺设板模→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。
（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。
（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。
每个施工段内支模顺序是：
柱→梁→楼板→梁柱接头。
（4）、方柱模板采用胶合板面板，采用50×100木方和Φ48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓，如上图：
（5）、梁、板模板采用胶合板面板，利用满堂红内架配合木方及钢管加固，底模按设计要求起拱；支设如下图：
（6）、梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。
梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1~3‰跨长。
（7）、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。
为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一个木楞。
（8）、楼梯模板的支设方法：
将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°支撑。
如下页图。
施工要点：
在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。
在踢步面板支设时，可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。
其中：
1—50×100木方小楞，间距600；2—九夹板底模；3—钢管支撑。
（四）、模板验收：
模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。
经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。
（五）、模板拆除：
模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。
柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。
板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。
梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。
严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。
未经技术人员通知，严禁随意拆除模板及支撑加固体系。
拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。
拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
结构类型
结构跨度（m）
按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75
＞2
100
（六）、模板结构计算书：
本计算书中结构计算荷载取值及有关材料力学性能均严格按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）以及有关规范及规定执行。
1）、荷载取值及所用材料力学性能：
（1）、荷载取值：
根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2001）中的有关规定，模板及其支架的设计应考虑以下各项荷载：
a、模板及其支架自重：
计算模板时取标准值0.5KN/m2，计算模板及其支架时取标准值0.75KN/m2。
b、新浇筑混凝土自重：
根据混凝土配合比设计报告，其标准值为2.4T/m3。
c、钢筋自重：
钢筋混凝土，楼板钢筋自重为1.1KN/m3，梁钢筋自重为1.5KN/m3。
d、施工人员及施工设备荷载：
计算模板及直接支承模板的小楞时标准值为2.5KN/m2，计算直接支承小楞的构件时标准值为1.5KN/m2，计算支架立柱及其它支承结构时标准值为1.0KN/m2。
e、振捣混凝土时产生的荷载：
对水平面模板其标准值为2.0KN/m2；对垂直面模板为4.0KN/m2。
f、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取最小者：
F=0.22γct0β1β2V0.5
F=γcH
g、倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载（泵管2KN/m2）。
（2）、所用材料力学性能：
模板采用18mm厚胶合板，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σw]=16N/mm2，抗剪强度为[τ]=2.2N/mm2。
支承小楞采用50×100mm木方，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σw]=10N/mm2，抗剪强度为[τ]=1.4N/mm2。
加固钢管采用φ48×3.5mm标准钢管，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=2.0×105N/mm2，抗弯强度为[σw]=210N/mm2，抗剪强度为[τ]=110N/mm2。
A=1020mm2，Iy=16.6×104mm4，Wy=5.79×103mm3。
型钢加固肋采用[12槽钢，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=2.0×105N/mm2，抗弯强度为[σw]=235N/mm2，抗剪强度为[τ]=110N/mm2。
A=1020mm2，Iy=16.6×104mm4，Wy=5.79×103mm3。
钢管采用卡扣连接，连接卡扣抗滑移承载能力为：
Nnv=5KN/只。
2）、墙柱模板及支撑验算：
竖向构件（剪力墙、框支柱）选取450mm厚剪力墙和KZZ7（1450×1450mm）进行验算。
地下室层高为5.35m。
混凝土自重23.52KN/m3，采用泵送混凝土，一次连续浇筑高度为2.5m，持续时间为40分钟，竖向浇筑速度为3.75m/h，混凝土初凝时间为6小时，掺加外加剂，坍落度为140mm~160mm，用插入式振捣器振捣。
混凝土侧压力标准值按公式计算如下：
F1=0.22γt0β1β2V0.5=0.22×23.52×6×1.2×1.15×3.750.5=82.967KN/m2
F2=γcH=23.52×2.5=58.8KN/m2
取两者中较小值即：
Fk=F1=58.8KN/m2
混凝土侧压力设计值FQ1=Fk×分项系数=58.8×1.2=70.56KN/m2
倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为FQ2=1.4×4=5.6KN/m2
荷载组合F=FQ1+FQ2=70.56+5.6=76.16KN/m2
（1）、模板计算：
木方小楞间距为250mm，加固钢管间距为350mm，模板按5等跨连续梁计算，取一个计算单元B=350mm宽，q=F×0.35=26.656KN/m；
模板截面特征参数如下：
I=1/12Bh3=1/12×350×183=17.01×104mm4
W=1/6Bh2=1/6×350×182=1.89×104mm3
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.105qL2=0.105×26.656×2502=1.75×105N.mm
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=1.75×105N.mm/（1.05×1.89×104mm3）
=8.8N/mm2
σmax≤［σw］=16N/mm2
满足要求。
（2）、木方验算：
本项验算实际上是验算支撑木方的加固钢管间距，为简化计算，将荷载直接作用在木方上，木方外钢管间距为L=350mm，按四等跨连续梁计算；其计算简图如下：
q=F×0.25=19.04KN/m；
I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.167×106mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.334×104mm3；
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.107×19.04×0.352=2.5×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=2.532×105N.mm/（1.05×8.334×104mm3）
=2.85N/mm2；
[σw]=10N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=0.607×19.04×0.35=4.045KN；
最大剪应力：
τmax=Vmax/A=4.045KN/（50×100mm2）=0.81N/mm2；
[τ]=1.4N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
（3）、加固钢管验算：
加固钢管间距为350mm，采用双钢管；对拉螺栓间距为350×350mm；按三等跨连续梁计算，基本上是每跨中间有荷载，其计算简图如下：
P1=F×0.35×0.35/2=4.665KN；
钢管截面特征：
E=2.0×105N/mm2，An=489mm2，
Iy=12.18×104mm4，Wy=5.08×103mm3。
最大弯矩：
Mmax=︱M1中︱=0.213×4665×350N.mm=3.48×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWn）=3.48×105N.mm/（1.05×5.08×103mm3）
=65.2N/mm2；
[σw]=210N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=0.675×4665N=3148.9N；
最大剪应力：
τmax=Vmax/An=3148.9N/（489mm2）=6.44N/mm2；
[τ]=110N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
挠度计算：
ω1中=（1.615×4665×3503）／（100EIy）=0.133mm；满足要求。
（4）、对拉螺栓验算：
采用φ12螺杆，净截面面积As=76mm2，fy=210N/mm2；螺杆间距350×350mm，单根螺杆受力为：
Q=0.35×0.35×76.16=9.33KN；
σ=Q/As=122.76N/mm2；σ＜fy；满足要求。
3）、梁模板及支撑验算：
取KL22（400×1200）作为验算对象，梁底木方间距为300mm，平行于梁纵向钢管间距为1000mm，立杆间距为1000mm。
（1）、模板验算：
模板验算实际上是验算支承模板的小楞间距，为简化计算，模板按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
模板自重：
0.5KN/m2×0.4m=0.2KN/m；
混凝土自重：
2.4×103Kg/m3×0.4m×0.9m×9.8N/Kg=8.4672KN/m；
钢筋自重（根据钢筋料表计算并取平均值）：
1.5×0.4×0.9=0.54KN/m；
静载：
q1=1.2×（0.2+8.4672+0.54）KN/m=11.049KN/m。
施工人员及施工设备荷载：
2.5KN/m2×0.4m=1.0KN/m；
振捣混凝土时产生的荷载：
2.0KN/m2×0.4m=0.8KN/m；
活载：
q2=1.4×（1.0+0.8）KN/m=2.52KN/m。
I=1/12bh3=1/12×400×183=19.44×104mm4
W=1/6bh2=1/6×400×182=2.16×104mm2
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.107q1L2+0.121q2L2
=0.107×11.049×0.32+0.121×2.52×0.32
=0.134KN.m
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=0.134KN.m/（1.05×2.16×104mm3）
=5.91N/mm2
［σw］=16N/mm2，满足要求。
AB跨中挠度最大：
ωmax=（0.632q1+0.967q2）L4／（100EI）=0.36mm；远小于2mm，满足要求。
（2）、木方验算：
本项验算实际上是验算支撑木方的横向钢管间距，为简化计算，将荷载直接作用在木方上，木方下钢管间距为L=1000mm，取300mm宽计算单元，其计算简图如下：
模板及小楞自重：
0.75KN/m2×0.3m=0.225KN/m；
钢筋混凝土自重：
2.5×103Kg/m3×0.9m×0.3m×9.8N/Kg=6.615KN/m；
静载：
q1=1.2×（0.225+6.615）KN/m=8.208KN/m。
施工人员及施工设备荷载：
2.5KN/m2×0.3m=0.75N/m；
振捣混凝土时产生的荷载：
2.0KN/m2×0.3m=0.6KN/m；
活载：
q2=1.4×（0.75+0.6）KN/m=1.89KN/m。
I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.167×106mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.33×104mm3；
最大弯矩：
Mmax=M中=0.2×0.3+0.125（q1+q2）0.42
=0.08×（8.208+1.89）
=0.81KN.m
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=0.81KN.m/（1.05×8.33×104mm3）
=9.23N/mm2
［σw］=16N/mm2，σmax＜[σw]，满足要求。
跨中挠度最大：
ωmax=0.2（q1+q2）3003／（3EI）+5（q1+q2）4004／（384EI）
=0.074mm；远小于2mm，满足要求。
最大剪力：
Vmax=RA=0.2（q1+q2）=2.02KN；
最大剪应力：
τmax=Vmax/A=2.02KN/（50×100mm2）=0.4N/mm2；
[τ]=1.4N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
（3）、横杆验算：
横杆间距为1000mm，横杆按三等跨连续梁计算，按每跨中间有三根木方计算，结果偏于保守，其计算简图如下：
静载：
P1=RA1=0.2×8.208KN=1.642KN。
活载：
P2=RA2=0.2×1.89KN=0.378KN。
钢管截面特征：
E=2.0×105N/mm2，An=489mm2，
Iy=12.18×104mm4，Wy=5.08×103mm3。
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=（0.417P1+0.485P2）×1.0=8.68×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWn）=8.68×105N.mm/（1.05×5.08×103mm3）
=163N/mm2；
[σw]=210N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=1.917P1+1.986P2=3898.4N；
最大剪应力：
τmax=Vmax/An=3898.4N/（489mm2）=7.97N/
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