式中:
σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力（Mpa）;
σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力（Mpa）;
Mw———基坑外侧最大弯矩设计值（kN.m）;
Mn———基坑内侧最大弯矩设计值（kN.m）;
Wx———钢材对x轴的净截面模量（m3）;
f———钢材的抗弯强度设计值（Mpa）;
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[整体稳定验算]
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计算方法：
瑞典条分法
应力状态：
有效应力法
条分法中的土条宽度:
0.40m
滑裂面数据
整体稳定安全系数Ks=1.703
圆弧半径（m）R=16.778
圆心坐标X（m）X=-1.692
圆心坐标Y（m）Y=8.892
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[抗倾覆稳定性验算]
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抗倾覆安全系数:
Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：
锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）
1内撑0.000---
2内撑0.000---
Ks=5.604>=1.250,满足规范要求。
工况2：
序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）
1内撑16.667---
2内撑0.000---
Ks=5.665>=1.250,满足规范要求。
工况3：
序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）
1内撑16.667---
2内撑0.000---
Ks=3.231>=1.250,满足规范要求。
工况4：
序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）
1内撑16.667---
2内撑16.667---
Ks=3.280>=1.250,满足规范要求。
工况5：
序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）
1内撑16.667---
2内撑16.667---
Ks=1.462>=1.250,满足规范要求。
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安全系数最小的工况号：
工况5。
最小安全Ks=1.462>=1.250,满足规范要求。
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[抗隆起验算]
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1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：
支护底部，验算抗隆起：
Ks=2.117≥1.800，抗隆起稳定性满足。
深度18.100处，验算抗隆起：
Ks=12.792≥1.800，抗隆起稳定性满足。
2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：
Ks=2.220≥2.200，坑底抗隆起稳定性满足。
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[流土稳定性验算]
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其中:
K———流土稳定性计算安全系数；
Kf———流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性
安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；
ld———截水帷幕在基坑底面以下的长度（m）；
D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离（m）；
γ'———土的浮重度（kN/m3）；
Δh———基坑内外的水头差（m）；
γw———地下水重度（kN/m3）；
K=（2.00*6.00+0.80*6.00）*17.20/6.00*10.00
K=4.816>=1.6,满足规范要求。
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[嵌固深度计算]
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嵌固深度计算参数：
嵌固深度是否考虑内支撑作用
√
是否考虑坑底隆起稳定性
√
是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性
√
嵌固深度计算过程：
当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。
1）嵌固深度构造要求：
依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,
嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。
嵌固深度构造长度ld：
1.440m。
2）嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：
按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：
圆心（-1.606，6.016），半径=6.711m，对应的安全系数Ks=1.551≥1.350
嵌固深度计算值ld=0.500m。
3）嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=0.800m
4）嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：
符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=7.600m。
满足以上要求的嵌固深度ld计算值=7.600m，ld采用值=7.800m。
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[嵌固段基坑内侧土反力验算]
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工况1：
Ps=1521.631≤Ep=4235.854，土反力满足要求。
工况2：
Ps=1521.631≤Ep=4235.854，土反力满足要求。
工况3：
Ps=1082.405≤Ep=2987.208，土反力满足要求。
工况4：
Ps=1082.405≤Ep=2987.208，土反力满足要求。
工况5：
Ps=1015.897≤Ep=1754.517，土反力满足要求。
式中：
Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
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