预应力张拉计算书例范本.docx
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预应力张拉计算书例范本
实用文案
专
新建南宁至广州铁路站前工程
NGZQ-7标段
*****桥梁预应力
钢绞线张拉控制计算书
编制：
复核：
审核：
中铁二十三局集团有限公司
南广铁路NGZQ-7项目部
二零一零年五月
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实用文案
预应力钢绞线张拉控制计算书
第一章工程概述
本合同段预应力钢绞线采用国标φs15.24（GB/T5224-2003），标
准强度Rby1860MPa,低松驰。
跨径30mT梁和25m箱梁均采用Φ
s15.24mm钢绞线。
设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长
值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预梁
预应力损失参数：
纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数
K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△
=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线
波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力
损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应
力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松
弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
梁体预应力材料：
纵横向预应力束：
公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度
f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线。
柔性吊杆：
27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa。
竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具：
纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用
OVMBM15（-3BM15-3P）、OVMBM15（-4BM15-4P）型锚具，竖向预应力
采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
第二章设计伸长量复核
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一、计算公式及参数：
1、预应力平均张拉力计算公式及参数：
pp
p1ekx
kx
式中：
Pp—预应力筋平均张拉力（N）
P—预应力筋张拉端的张拉力（N）
X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和
（rad）
k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
lpplAPEP
式中：
Pp—预应力筋平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（mm）
22
Ap—预应力筋的截面面积（mm），取140mm
E—预应力筋的弹性模量（
2
5
2
N/mm），取1.95
×10N/mm
p
二、伸长量计算：
（根据设计编号进行编排）
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1、N1束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1500000/27=55555.56N
X=8.445/2=4.2225m
θ=0rad
Pp=P=55555.56N
L=PpL/（ApEp）=55555.56×4.2225/（140×1.95×105）
=0.859cm
与设计比较（1.764-0.859*2）/1.764=2.52%
2、N2束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1500000/27=55555.56N
X=11.736/2=5.868m
θ=0rad
Pp=P=55555.56N
L=PpL/（ApEp）=55555.56×5.868/（140×1.95×105）
=1.194cm
与设计比较（2.451-1.194*2）/2.451=2.56%
3、N3束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1450000/27=53703.7N
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X=14.084/2=7.042m
θ=0rad
Pp=P=53730.7N
L=PpL/（ApEp）=53730.7×7.042/（140×1.95×105）=1.385cm
与设计比较（2.844-1.385*2）/2.844=2.58%
4、N4束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1250000/27=46296.3N
X=15.491/2=7.746m
θ=0rad
Pp=P=46296.3N
L=PpL/（ApEp）=46296.3×7.746/（140×1.95×105）=1.314cm
与设计比较（2.696-1.314*2）/2.696=2.56%
5、N5束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1050000/27=38888.89N
X=15.96/2=7.98m
θ=0rad
Pp=P=38888.89N
L=PpL/（ApEp）=38888.89×7.98/（140×1.95×105）=1.137cm
与设计比较（2.334-1.137*2）/2.334=2.59%
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6、T1、T2束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=66.005/2=33.003m
θ=49.9/1000=0.05rad
kx+μθ=0.002×33.003+0.14×0.05=0.073
Pp=182280×（1-e-0.073）/0.073=175785.3N
L=PpL/（ApEp）=175785.3×33.003/（140×1.95×105）
=21.25cm
与设计比较（41.3-21.25*2）/41.3=-2.91%
6、B1束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=66.026/2=33.013m
θ=66.5/1000=0.0665rad
kx+μθ=0.002×33.013+0.14×0.0665=0.075
Pp=182280×（1-e-0.075）/0.075=175583.1N
L=PpL/（ApEp）=175583.1×33.013/（140×1.95×105）
=21.233cm
与设计比较（41.2-21.233*2）/41.2=-3.1%
7、B2束一端的伸长量：
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单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=66.018/2=33.009m
θ=99.5/1000=0.1rad
kx+μθ=0.002×33.009+0.14×0.1=0.08
Pp=182280×（1-e-0.08）/0.08=175177.8N
L=PpL/（ApEp）=175177.8×33.009/（140×1.95×105）
=21.18cm
与设计比较（40.64-21.18*2）/40.64=-4.2%
8、N3束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=66/2=33m
θ=0rad
Pp=P=182280N
L=PpL/（ApEp）=182280×33/（140×1.95×105）=22.034cm
与设计比较（41.98-22.034*2）/41.98=-5%
9、N4束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=66.066/2=33.033m
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θ=299/1000=0.3rad
kx+μθ=0.002×33.033+0.14×0.3=0.108
Pp=182280×（1-e-0.108）/0.108=172776.3N
L=PpL/（ApEp）=172776.3×33.033/（140×1.95×105）
=20.906cm
与设计比较（39.4-20.906*2）/39.4=-6.1%
10、N11束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=12.8/2=6.4m
θ=0rad
Pp=P=182280N
L=PpL/（ApEp）=182280×6.4/（140×1.95×105）=4.273cm
11、N12束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=15.9/2=7.95m
θ=0rad
Pp=P=182280N
L=PpL/（ApEp）=182280×7.95/（140×1.95×105）=5.308cm
12、N13束一端的伸长量：
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单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=15.4/2=7.7m
θ=24/600+94.8/1000=0.135rad
Pp=182280×（1-e-0.135）/0.135=179191.8N
L=PpL/（ApEp）=179191.8×7.7/（140×1.95×105）=5.054cm
13、N13/束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=14.85/2=7.425m
θ=24/600+92.9/1000=0.133rad
Pp=182280×（1-e-0.133）/0.133=179264.5N
L=PpL/（ApEp）=179264.5×7.425/（140×1.95×105）
=4.876cm
14、N14束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=13.2/2=6.6m
θ=0rad
Pp=P=182280N
L=PpL/（ApEp）=182280×6.6/（140×1.95×105）=4.407cm
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15、N13/束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=1302*140=182280N
X=13.8/2=6.9m
θ=0rad
Pp=P=182280N
L=PpL/（ApEp）=182280×6.9/（140×1.95×105）=4.607cm
第三章张拉时理论伸长量计算
一、计算参数：
（根据设计参数进行填写）
1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：
取0.002
2、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：
取0.14
2
3、Ap—预应力筋的实测截面面积：
140mm
4、Ep—预应力筋实测弹性模量：
2.02×105N/mm2
b2
5、锚下控制应力：
σk=0.75Ry=0.75×1860=1395N/mm
7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：
P=103.3%×σkAp=201745N
8、千斤顶计算长度：
56cm
9、工作锚长度：
7cm
10、限位板计算长度：
2.5cm
11、工具锚计算长度：
不计
二、张拉时理论伸长量计算：
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1、N1束一端的伸长量：
X=15.812/2=7.906m
L=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561m
θ=11.4×π/180=0.19897rad
kx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678
Pp=201745×（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404N
L=PpL/（ApEp）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm
2、N2束一端的伸长量：
X=15.821/2=7.9105m
L=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566m
θ=12.8×π/180=0.2234rad
kx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097
Pp=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068N
L=PpL/（ApEp）=197068×8.566/（140×2.02×105）=59.7mm
第四章千斤顶张拉力与对应油表读数计算
一、钢绞线的张拉控制应力：
12根钢绞线束：
σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：
千斤顶回归方程：
P=-0.35+0.01035F
式中：
P——油压表读数（MPa）
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F——千斤顶拉力（KN）
（1）、10%σcon=242.032KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MPa
（2）、40%σcon=968.13KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67MPa
（3）、70%σcon=1694.22KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19MPa
（4）、100%σcon=2420.32KN时：
P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7MPa
三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：
千斤顶回归方程：
P=0.21+0.01022F：
式中：
P——油压表读数（MPa）
F——千斤顶拉力（KN）
（1）、10%σcon=242.032KN时：
P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68MPa
（2）、40%σcon=968.13KN时：
P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10MPa
（3）、70%σcon=1694.22KN时：
P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52MPa
（4）、100%σcon=2420.32KN时：
P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95MPa
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四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：
千斤顶回归方程：
P=-0.47+0.01024F：
式中：
P——油压表读数（MPa）
F——千斤顶拉力（KN）
（1）、10%σcon=242.032KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0MPa
（2）、40%σcon=968.13KN时
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44MPa
（3）、70%σcon=1694.22KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88MPa
（4）、100%σcon=2420.32KN时：
P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31MPa
五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：
千斤顶回归方程：
P=-0.05+0.01021F：
式中：
P——油压表读数（MPa）
F——千斤顶拉力（KN）
（1）、10%σcon=242.032KN时：
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42MPa
（2）、40%σcon=968.13KN时
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83MPa
（3）、70%σcon=1694.22KN时：
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24MPa
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（4）、100%σcon=2420.32KN时：
P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66MPa
第五章附件
千斤顶标定报告
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