基于CFD模拟的 旋风分离器简单模拟 文献翻译.docx
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基于CFD模拟的旋风分离器简单模拟文献翻译
CFD-DEM模拟旋风分离器气固两相流
K.W.Chu,B.Wanga,D.L.Xu,Y.X.Chen,A.B.Yu
关键词
气固两相流、旋风分离器、流体动力学的运算、离散单元法、颗粒动力学
摘要
这篇文献中，在气旋风气固两相流的数值模拟研究中，通过数字高程模型，对适用于牛顿运动方程的离散颗粒相个别粒子和连续流体的流动，利用耦合离散单元法（DEM）计算流体力学（CFD）模型。
传统的CFD解决了在计算均匀介质的Navier-Stokes方程的连续流体流动方程。
该模型成功地捕获气体的关键流程功能对热带气旋，如股粒子流模式，减少压降和切向速度。
在天然气方面进行了研究和分析的固体负荷率的影响和固体流场结构，粒子气体，粒子，粒子与壁粒子相互作用力。
发现气体压降增加，然后减少固体加载时，反应粒子气体流动的力主要是在切线方向和在轴向向上方向。
在切线方向的反作用力将减速气相和向上的轴向力将防止在近壁区域流动向下气相。
密集的粒子墙碰撞的地区主要分布在对面的墙上旋风进气道和锥壁。
此外，由于固体负荷率的增加，固体前往旋风匝数减少，尤其是在尖区的气旋坚实股增加宽度，压降和切速度下降，高的轴向速度区域向上移动和气相的径向流大大挫伤。
@2010所有权归爱思唯尔有限公司所有
1、绪论
旋风分离器被广泛应用于工业上灰尘分离和产品回收，因为它的结构简单，相对经济的功率使用和灵活性。
最重要的是气旋风性能变量通常是气体压力下降，固液分离效率，这两者是已知的显著的影响固体负荷率或浓度，灰尘的存在降低了.即使在极低的浓度高达30％的压降如0.2g/m3，并在一个案件中，切向速度减少高达40％。
然而了解和模拟这一现象的实质是非常具有挑战性。
在前面的气体气旋数值模拟气体流量，传统的计算流体力学模拟（CFD）方法被经常运用到。
boysan等人开发了气气旋第一CFD模型，并表明标准k-e湍流模型模拟的不足与漩涡的流动，因为它导致过度动荡粘度和不切实际的切向速度。
最近的研究表明，用气气旋湍流模型，如雷诺应力模型（RSM）和大涡模拟方法（LES）可以解决各向异性的湍流问题时应获得相应的计算结果与实验测量。
对于所谓的拉格朗日粒子追踪（LPT）方法主要用于固体流量，除了少数的连续模型（Meier和森，1998年，钱等，2007）的模拟，固体气体效应流量和粒子粒子相互作用力通常是被忽略（吉田，1996;裤等，2002;德克森等，2006;王等，2006）。
在LPT方法是能够定性研究的参数，如几何，气体流速和粒径的影响。
然而，它不能很好地描述固体，气体流量和conse经常参数，如固体浓度或负荷率的影响。
已通过各种调查作出努力，以克服这一缺陷。
例如，克劳和普拉特（1974）开发一个二维（2D）模型预测与固体负荷率总体收集效率增加。
近日，德克森等（2008年）制定了改进的LPT模型表明，固体颗粒的存在，导致气旋失去一些漩涡强度和气体流动的湍流强阻尼，他们还指出，在气体粒子粒子相互作用建模气旋是重要的。
通过类似的手段方法，湾等。
（2008年）成功地预测了显示作为一个固体颗粒的存在而改变气体流场螺旋灰尘链。
然而，在理论上计算担任固相气相反应力，主要是基于固体和固体浓度之间的相对速度气体，固体浓度的准确预测，取决于粒子粒子相互作用的建模，将不会显示在LPT模式。
另一方面，近年来，所谓的结合离散单元法（DEM）和计算流体力学（CFD-DEM）的方法已被开发（辻等人，1992年，徐宇，1997年，周等。
2010年）并归于流体相互作用。
CFD-DEM的方法已被证明是有效模拟各种颗粒流体流动系统（辻等，1992;徐瑜，1997;李等，1999;徐等，2000;罗德等,2001;kafui等，2002;羽和徐，2003;Limtrakul等，2004年伦佐·迪迪马尤，2007;辻，2007;光等，2008;马龙和许，2008）特别是已作出努力延长的CFD-DEM的方法来研究复杂流体归于流系统（川口等人，1998年荣和堀尾，2001年，易卜生等，2004;朱和玉，2008A;楚等，2009;楚等人，2009;桂等，2009;赵等，2009）。
到今天为止，局限于知识很少有研究已在气旋风气固流动的CFD-DEM的方法手段。
在这项工作中，一个CFD-DEM模型用来形容在气体气旋中的气固两相流的固体负荷率的影响。
然后调查，旨在产生在这个复杂的气固两相流系统下的作用。
2、数学模型
有据可查的的CFD-DEM模型，用于目前的工作已在文献（徐宇1997年;周秀骥等，2010）。
为简单起见，所以我们只能给该方法的简要说明。
固相被视为一个独立的阶段，由所谓的离散单元法（康德尔和施特拉克，1979）。
根据该模型一个粒子在任何时间，t，平移和旋转运动可谓牛顿的运动定律：
分别是粒子i的质量，惯性矩，平移和旋转速度。
粒子的受力是气固的相互作用力
包括接触力，
，粘性阻尼力，
，引力
。
在这种模式下，气-固相互作用力包括粘性阻力（
）和气压梯度力（
）。
粒子流的力连接了
粒子和i粒子。
扭矩
产生切向力，并导致i粒子旋转，因为粒子间的力量在颗粒之间的接触点i和j在粒子中心作用。
是反作用在第i个粒子的旋转滚动摩擦力矩。
控制方程气相方程在（TFM）模型方程应用，安德森和杰克逊（1967年）开发的使用相同。
据周某等人（2010），对II和特别的设置，I可以用一般，设定III只能有条件地使用。
在这项工作中，设定条件I使用。
因此，在局部的平均变量通过计算细胞的质量和动量守恒
求解方程，可以得到流场。
（3）和（4）使用标准的CFD方法，固体流量，可以通过求解方程
（1）和
（2）由一个明确的时间积分方法，促进了对于一个给定流的初始和边界条件。
固体流量由DEM建模是单个粒子的水平，而CFD流体流动是在计算细胞水平。
其双向耦合（流体作用于颗粒和颗粒流体反应）数值达到如下。
在每一个时间步的数字高程模型，将给予单个粒子的位置和速度等信息，孔隙度和体积流体粒子在计算细胞的相互作用力的评价。
差价，然后利用这些数据，以确定气体流场，然后产生的作用于单个粒子的流体作用力。
纳入到数字高程模型所产生的力量会产生下一时间步的单个粒子的运动信息。
从颗粒流体相作用于单个粒子的流体作用力的反应感到满意，使牛顿的第三运动定律（徐瑜，1997）。
以上的CFD-DEM的原则已经确立。
我们以前的CFD-DEM的计划都是在内部代码。
对于复杂cated流系统，开发代码为解决流体相可能是非常耗时的。
另一方面，COM商业CFD软件包，如Fluent，CFX与STAR-CD是随手可用于这一目的。
为了这个CFD发展的优势，我们用流利的延长我们的CFD-DEM的代码作为一个平台，纳入流利DEM的代码，通过它的用户定义函数（UDF）来实现。
这种方法有被成功地用于我们最近的一项研究各种复杂的流固流系统（朱羽，2008年a，b，楚等人，2009年a，2009b），并在这项工作中使用。
3.模拟条件
气旋认为是一个的典型莱普勒气旋。
图1（a）所示的几何形状和符号的旋风尺寸和表2给出了自己的价值观。
图1（b）显示计算域，含有47,750差价细胞。
整个计算域非结构化六面体网格划分。
在近壁区和涡发现者电网密集，而在区远离墙壁的网格细化。
三格域进行了测试，我们的初步计算，含25,900，47,750，95,350网格体分别为（王等，2006）。
所不同的是所有检查变量小于5％，这表明计算结果是独立的网目尺寸的特点。
共6模拟运行时进行。
在每次运行时改变是唯一的参数，按质量的固体气比旋风入口，这是0，0.5，1.5，2和2.5，分别为（在进口相应体积比0，0.002，0.004，0.006，0.008和0.01，分别）。
其他仿真条件载列于表3。
请注意，在DEM仿真，计算努力增加粒径指数下跌。
因此，为了减少计算的努力和发展一种机械的理解，粗颗粒被用来在这项工作中，虽然细颗粒通常遇到气气旋。
此外，粒子被假定为球形。
在原则上的CFD-DEM的模拟可以每形成非球形颗粒，例如，最近椭球粒子（Zhou等，2009。
;希尔顿酒店等，2010）。
然而，这样的模拟计算非常苛刻，特别是对于像龙卷风复杂流动系统。
另一方面，它注意到粒子，是不是非球面，其流动行为可以通过调整滑动模拟滚动摩擦系数（如，周等，1999;，2003羽，徐周等，2004）。
这种近似的有效性将详细检查，在与我们正在进行的工作水力或密集介质旋流器（王等人，2007年。
;楚等人，2009B）连接。
在模拟中，气体的流动首先解决流利使用，以达到其宏观稳定的流动状态（定义为说明宏观格局和流动参数时做没有改变多时间）。
然后粒子引入气旋入口，每按预先设定的固体质量流量计算第二添加颗粒的数量。
后流量达到其稳定的流动状态，压降的计算方法旋风入口减去平均静压气旋涡旋取景的出口。
物理实验也已进行，以验证数值模型。
实验方法是在我们以前的工作（王等人，2006年）相同。
在这样一个实验，空气吹入气旋入口，由流量计测量其流量。
进气速度为20米/秒。
出口管涡上方是开放的空气和气体的压力发现者是大约1个大气压。
一个可调节的帧和5个压力传感器组成一个五孔探针是用来衡量在气旋入口的气场的压力。
当被放置在流场五孔探针，通过5个压力传感器获得的电压信号被转移到一个放大器。
放大的电压信号通过数据采集系统包含一个微处理器和一台个人电脑被收购。
无论是在模拟和实验所用的材料是单大小的玻璃珠，直径为2毫米。
表2气旋的几何体（D=0.2米）。
表3在工作中使用的参数
为方便起见，假定墙的粒子有相同的属性,但无限直径。
图1原理图和网格代表性的旋风一起审议，讨论部分的定义：
（a）3D视图几何;及（b）三维计算流体力学网格视图（c）节的顶视图;（d）前视图部分。
4.结果与讨论
4.1.模型验证
压降是最重要的业务米气体气旋第一个用于验证在这项工作的目的主要参数。
对于纯气体流量，图。
同意与实验结果表明模拟的压力下不同的进气速度下降。
对于气-固流图。
3可以看出，预测的压降减少固体负荷稳步增长，这是在良好的协议与实验测量。
它还定性同意悠等人，1978年;Hoffmann等，1992;Fassani和Goldstein，2000;Bricout和Louge，2004年科尔特斯和吉尔（2007年），在文献中报道的趋势。
切向速度与固体负荷的增加而减小的现象，在实验中发现（悠等人，1978年），并可以由目前的数值模型抓获。
从图.4可以看出，切向速度明显降低固含量的增加趋势与实验测量一致。
请注意，比较是唯一的定性，在相同条件下进行，因为目前的模拟实验。
在图显示的信息.2-4表明，发达国家的CFD-DEM模型可以捕捉气体气旋的主要流动特性.的CFD-DEM模型的优势之一是它是第一个原则的做法，并在颗粒尺度，因此，可以提供丰富的有关气固两相流信息.这一信息的分析，可以更好地了解流场结构和气体气旋在下面的章节中讨论的力学.
4.2气-固流模式
4.2.1粒子流
据了解，气气旋的固体的宏观流模式是大多数粒子聚集在墙上后，立即进入入口，然后在股或带（麦斯切克那斯和格雷夫，1997年下降;王等人，2006年;李等人，2009）
图2.模拟和测量比较在不同的进气速度下
的压降
图3.模拟和测量比较在不同的固体负荷率下的压降
图4.气体在气缸部分根据不同的固体负荷率气旋阶段的切向速度分布：
（a）模拟结果及（b）实验测量（悠等人，1978年）。
这股流模式没有得到很好的预测，一些以前LPT模式（王等人，2006年。
;德克森等，2008），然而，如图所示.5，它可以令人满意的捕获由目前的CFD-DEM模型.可以看出，流量达到2秒后其宏观稳态流.粒子在圆柱的一部分和较高的下降角度比在锥形部分的速度，因为旋风锥壁（王等人，2006年）对粒子的支持力量。
图5.快照显示动态的粒子流，当固体负荷率是2.5（颗粒是在Z方向的粒子速度彩色）旋风
这将是有趣，要知道在固体流动模式的差异时，气体流动的固体反应部队被忽略（单向耦合），并认为（双向耦合）.图.6流模式进行比较，当固体负荷率是2.5.可以看出，流动模式双向耦合条件下，固体降下单向耦合的角度比小的旋风，除了汽缸节类似.在圆锥截面的流动，流动模式，但完全不同的.单向耦合条件下，股流通格局没有清楚地观察到，在圆锥截面.有居住在圆锥截面比双向耦合条件下的颗粒更.此外，粒子的单向耦合条件下的轴向速度一般都高于下双向耦合称为条件的差异，事实上，固体气体流量的影响显着，尤其是在圆锥截面，讨论起源4.2节.他们还突出为双向气旋耦合的需要.在下面的，除非另有规定，所有的结果都是基于双向耦合方法.
图6.固体流动模式的比较时，固体气体流动的反应是：
（a）不考虑（单向耦合）及（b）考虑（双向耦合）.固体负荷率是2.5公斤，这两种情况下，快照每公斤空气固体在t2秒.颗粒彩色颗粒轴向速度
图7显示了比较坚实的流动模式，根据不同的固体负荷率.显然，股流通模式的观察，不论固体负荷率.然而，细节萨雷不同.由此可以看出，前往旋风减少固体与固体负荷率的增加圈数.“股”更宽时，固体负荷率是高的，定性同意由特雷夫茨和麦斯切克那斯（1993）发现.整体颗粒轴向速度随固体负荷率增加.
图7.比较固体流动模式，根据不同的固体负荷率（在t2秒）：
（a）0.5（B）1.0（C）1.5（D）2.0（e）2.5
图8可以看出，群众的在气旋居住的固体增加比线性增加固含量ratio.When固体负荷率是0.5，在旋风居住的固体质量为0.11公斤（A点）.然而，如果假设的在气旋居住的质量与固体负荷率线性增加，然后在气旋的固体的质量应该是约0.067公斤（B点），比在现实情况下少64％.为什么固体气旋积累固体负荷率较低更容易的原因是，颗粒倾向于保持在圆锥截面旋转流是稀释和粒子-粒子相互作用力不够大，使颗粒向下移动时.
图8.对在不同的固体负荷率在气旋的固体质量
4.2.2.流体流动
压降气气旋的运作中最重要的参数之一，因为它代表的能源消耗。
随固体负荷率，显示在图3固体负荷增加，降低了压降，这是与文献（悠等人，1978年;霍夫曼等，1992;Fassani和戈尔德斯坦，2000）是一致的。
这种现象被认为是相反的理由。
例如，在流态化气力输送，压降通常会增加固体负荷率。
一个通告可以发现，从目前的CFD-DEM的模拟压降（T<0.1）在年初略有增加，然后急剧下降，其实在图9所示，从图5可以看出，流在气旋的入口是一个在气动输送，这导致在压降增加时开始（在当前情况下，以T<0.1）装载固体相似。
将在4.3节讨论的气固相互作用引起的压降急剧下降后T=0.1秒。
图9压降随时间变化根据不同的固体负荷率
在图10-13所示的垂直气旋的中心平面在不同的固体负荷率下的气体相内流场结构图10显示了不同的固体负荷率的压力分布可以看出，压力是旋风墙高，可以在气旋中心负旋风墙附近的压力的大小与固体负荷率的增加稳步下降当比较图10（a）与图10（B）-（D），可以看出，在气旋的顶点负压区后，装货的固体消失这表明，固体有一个顶点的气体流量高于其他地区的影响在图10所示的另一个明显的趋势是负压区的长度为固体负荷率的增加而降低。
图10压力（Pa）分布在不同的固体负荷率下的中央部分垂直旋风入口：
（a）0.0（b）0.5（c）1.5（d）2.5
图11显示了不同的固体负荷率的切向速度分布一个明显的趋势是，切向速度随固体负荷率的上升，尤其是在气旋的顶点这也表明，固体有一个顶点的气体流量高于其他地区的影响另一个趋势如图11，切向速度的分布不是对称的这是造成的事实，那就是只有一个入口，几何结构不对称.
图11（米/秒）的切向速度分布在不同的固体负荷率下的中央部分垂直旋风入口：
（a）0.0（b）0.5（c）1.5;及（d）2.5
固体加载时气体气旋的轴向和径向速度是有限的实验和数值数据。
然而，这些速度可以由目前的模式很容易产生。
从图12（a）和（b）可以看出，当固体负荷率是0.5，轴向速度高的地区，向气旋中心移动。
这是在较低的圆锥部分地区尤其如此。
从图12（b）-（d）它可以看出，最高的轴向速度区域向上移动固体负荷率进一步提高。
这种趋势被认为是气旋阻止气体从流淌下来的病房，因为反作用力作用于气体粒子相一般点的轴向方向向上（见图19）中的粒子积累造成的。
图12轴向速度（米/秒），分布在不同的固体负荷率下的垂直旋风入口的中央部分：
（a）0.0;（b）0.5;（c）1.5;及（d）2.5。
图13显示了不同的径向速度分布与不同的固体负荷率。
图13（a）表明，在纯气体流动的气旋中心被迫涡看起来像一个螺旋扭曲缸。
强制涡轴不直，但弯曲。
经过少量的固体被加载，如在图13（b）所示，被迫在旋风筒部分的涡轴变得几乎是笔直的，而扭曲的强制涡变得更加密集的圆锥气旋面积。
作为固体负荷率进一步提高，在圆锥部分强制涡大大挫伤（图13（c）及（d））。
图14显示更详细的气相压力和切向速度的空间分布。
它确认后装入固体流量显着变化。
它还表明，流基本上是对称的，即使不是对称的气旋几何，即只有一个入口的旋风。
图13立式旋风入口的中央部分，根据不同的固体负荷率的径向速度分布：
（a）0.0（b）0.5（c）1.5;及（d）2.5
图14压力（I）和切向速度分布
（二）在不同的部分（图1中定义）：
（a）纯气体流量及（b）气体，固体流量时，固体负荷率是2.5。
4.3相互作用粒子的运动
根据当前的工作模式框架，颗粒在旋风的是由颗粒流体，粒子粒子和粒子壁的相互作用力。
在力的控制方程，以更好地了解其在分离器中流动的性质。
空间分布阻力和PGF作用于单个粒子，当固体负荷率是2.5，显示在图17和18，。
这两个数字表明，两股势力的空间分布并不均匀。
他们是在气旋入口地区，有两个分离地区在股：
该地区靠近旋风墙有降低拖曳力和PGFS，而离墙地区有较高的拖曳力和PGFS。
对颗粒的阻力低，因为之间旋风墙和气相，这可能会导致低气速，因此低阻力无滑移条件。
PGF是相对较低的旋风壁的压力，因为不显着减少近壁区域，但在中心区域的显着降低（从正到负），在图10所示。
PGF是成正比的压力梯度，如表1所示。
图17空间分布的气体轨迹在气旋上颗粒固体负荷率是2.5。
图18微粒在气旋在固体加载比率为2.5的压力梯度力的空间分布。
在这项工作中，流体阻力是认为，有关的气体速度的唯一力量。
因此，预计，流体阻力的分配将遵循气体的流动速度的趋势。
这的确是由图17日证实，这表明，流体阻力在切线方向引导为主。
在图12-15所示，气体流量切线方向主要是因为其切向速度比轴向和径向速度较大。
另一方面，图。
18表明，PGF的方向几乎是垂直的阻力，指着墙上气旋中心。
这同意与径向压力分布压力逐渐减小，从墙上的气旋中心（见图10）。
图20显示气体在一个水平面上的阶段，当固体负荷率是2.5的粒子反应部队载体。
从图20a可以看出，它的反作用力向上，这意味着颗粒防止向下流动的气体。
从图20b可以看出，反应部队的主要指向切线方向，因为流体的阻力主要是在切线方向和PGF是远远高于阻力较小，即使PGF主要指向径向。
根据牛顿第三运动定律，这个切线力是在相反方向的切向速度气相。
因此，根据牛顿第二低，这支部队将减速的气相切向流，这也许可以解释为什么气相切向速度降低后负荷固体显着（见图3和10）。
当气相切向速度降低，压降将相应减少。
图20颗粒气体相当固体负荷率是2.5水平面反作用力的载体：
（a）前视图及（b）顶视图。
图21显示了粒子粒子间的空间分布。
可以看出，有强大的颗粒固体链内的相互作用。
外链也有极少数的红色颗粒，这意味着粒子-粒子相互作用力是有相当小。
图21（a）也表明，粒子相互作用粒子在旋风的上部是不强，固体负荷率较低时，由于没有明确形成一链有。
图21（d）所示的瞬态变化的总粒子粒子相互作用力随着时间的推移。
由此可以看出，总的粒子相互作用力从零增长到最大值，然后围绕一个不断波动。
当固体负荷率是不同的趋势是不同的。
作为固体负荷率的增加总的粒子粒子相互作用力达到稳定状态更快，波动的绝对值变大的幅度。
这些趋势类似于图8所示的压降。
图21粒子流相互作用力（颗粒重量除以正常化）的空间分布在不同的固体负荷率：
（a）0.5（b）1.5;及（c）2.5，（d）瞬态变化的总粒子粒子相互作用力随着时间的推移。
图22显示了TACI的空间分布，粒子之间和不同的固体负荷率墙。
一般来说，高TACI地区主要建立在对面的墙上气旋的入口和圆锥和顶墙。
TACI入口对面的墙上是高的，因为颗粒从入口进入旋风旋风墙，然后大量碰撞的地方，他们显着改变其流动方向。
锥壁得到高TACI，因为它收缩直径的粒子轨道粒子壁接触。
图22还显示，分布在TACI随固体负荷率，尤其是在气旋的圆锥部分。
作为固体负荷率的增加，经历颗粒墙相互作用的旋风墙的面积减少，而粒子壁相互作用增加强度。
图22（d）显示，随着时间的推移墙的总粒子的相互作用力的瞬态变化。
可以看出，它的总粒子壁相互作用力从零提高到最大值，然后围绕一个恒定的波动。
趋势是不同的固体负荷率不同。
作为固体负荷率的增加，总的粒子壁相互作用力达到稳定状态更快，波动的绝对值变大的幅度。
这些趋势是相似的压力降（图8）和总的粒子相互作用力（图21（d））。
没有然而，一个明显的区别是，总粒子壁相互作用力的大小是不那么敏感的固体负荷率。
这表明，磨损，可提高高固体负荷条件下，一定量的固体处理。
图22颗粒墙壁时间的空间分布根据不同的固体负荷率平均碰撞强度：
（a）0.5（b）1.5;及（c）2.5，以及（d）的总粒子壁相互作用力随时间的瞬态变化。
5.结论
已开发的CFD-DEM模型在气固两相流气旋风来形容。
其捕捉成功的关键，如沿气缸壁在股粒子流模式的旋风分离器，减少压降切向速度和加载后的固体流功能证明其有效性。
固体负荷率的影响进行了分析，在此基础上，得到以下结论：
●由于固体负荷率的增加，也有少轮流前往，尤其是在气旋的顶点区域，由固体，股增加的宽度。
的旋风居住固体总质量不呈线性增加，固体负荷率。
往往更多的固体到固体负荷率较低时积累旋风。
●气相压降先增加而后减少固体加载时达到一个稳定值。
当流量达到1宏观稳定的流动状态，压降和切向速度气相与固体负荷率的增加稳步下降。
在同一时间，在高轴向速度区域向上移动和气相的径向流显着，尤其是在心尖区递减。
●在一般情况下，粒子，粒子与粒子壁相互作用力的大小是比颗粒流体的力量大。
另一方面阻力的大小是比较大的前列腺素。
阻力主要是在切线方向，但前列腺素主要是在径向方向。
气体流动的粒子反应部队，主要是在切线方向和指导主要是在轴向方向向上。
在切线方向的反作用力将减速气相和向上的轴向力，防止气相向下流淌在近壁区域。
总平均颗粒粒子相互作用力增加与固体负荷率的增加。
最密集的粒子粒子相互作用区域内的粒子链的定位。
总粒子壁相互作用增加，但平均粒子壁相互作用与固体负荷率降低。
密集粒子墙壁碰撞的地区主要分布在墙壁对面的旋风进气道和锥墙壁。
当固体负荷率的增加旋风墙壁经历粒子壁相互作用跌幅的地区，但粒子壁相互作用增加强度。
在气旋的气-固流动的一个综合性的认识的发展应该是有用的结果。
但是，应当指出，目前的研究是因为当前计算机的能力大粘性和球形颗粒。
因此，目前的研究主要是定性的和基本的了解而呈现出的CFD-DEM的方法适用于气体气旋的能力。
因此，更详细系统的研究是必要的，以便了解相关操作条件颗粒和材料特性，和气旋几何变量的影响从而产生有益的工程应用的结果
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