高支模计算书及相关图纸.docx

1、高支模计算书及相关图纸第1章高支模计算书及相关图纸1.1计算书板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称18m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)18模板支架纵向长度L(m)10模板支架横向长度B(m)6支架外侧模板高度Hm（mm）1000

2、 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份天津0.3k=0zst=0.025地区天津市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.166整体模板支架stw1.366fk=0zstw=0.209支架

3、外侧模板s1.3mk=0zs=0.199 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计

4、算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=7.958kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.

5、1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/87.9580.32/80.09kNm Mmax/W0.09106/375002.387N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1123004/(38410000281250)=0.117mm 0.117mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9

6、350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.467kN/m 因此，q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.312kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.42.50.31.155kN/m 计算简图如下： 1

7、、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.3120.62+0.1251.1550.620.111kNm M2q1L12/2=2.4670.22/20.049kNm MmaxmaxM1，M2max0.111，0.0490.111kNm =Mmax/W=0.111106/42667=2.601N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.3120.6+0.6251.1550.60.925kN V2q1L12.4670.20.493kN VmaxmaxV1，V2max0.925，0.4930.92

8、5kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9251000/(24080)0.434N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9946004/(1009350170.667104)0.042mmL/250600/2502.4mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942004/(89350170.667104)0.012mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁

9、类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)

10、+1.40.72.50.32.546kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.391kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.42.50.31.155kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.5460.61.909kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3751.391+0.4371.155)0.6+2.5460.

11、21.125kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.146kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0540.60.79kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.0540.6+1.0540.20.448kN RmaxRmax，R10.60.474kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.263106/4490=58.651N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(

12、kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.0481000/4249.661N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.202mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.095mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.344kN，R2=3.148kN，R3=3.432kN，R4=1.39kN 图二 支座反力依次为R1=1.839kN，R2=3.319kN，R3=3.318kN，R4=1.839kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方

13、式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.432/0.6=5.72kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=

14、k1(hd+2a)=11.386(1200+2300)=2495mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2495/15.9=156.918=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2300)=3036mm 非顶部立杆段：l0=k2h =1.2171.7551200=2563mm =maxl01，l0/i=3036/15.9=190.943 查表得，1=0.199 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=1.10.61.4(10.0250.

15、81.22/10)=0.003kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max2.344,3.319,3.432,1.839/0.6+1.11.350.1518=9.73kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W9.73103/(0.199424)+0.003106/4490=115.91N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=18/6=33 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.2

16、09=0.167kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.810.199=0.159kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.51820.167+180.159=29.952kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中

17、堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=620.80.1518/(0.80.6)+0.5+216/2=182.4kN.m30Mok =31.129.952=98.842kN.M 满足要求！ 十一、立杆地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.3 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.73/(0.90.3)36.037kPaufak1.254140 =175.56kPa 满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计

18、算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称200*370混凝土梁截面尺寸(mmmm)200370模板支架高度H(m)18模板支架横向长度B(m)6模板支架纵向长度L(m)10支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1

19、k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份天津0.3k=0zst=0.04地区天津市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.166整体模板支架stw1.

20、366fk=0zstw=0.326支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.31 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)800、600混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)200梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)200梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数3每跨距内梁底支撑小梁

21、间距(mm)400结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=2001515/67500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=200151515/1256250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.37)+1.

22、43，1.35(0.1+(24+1.5)0.37)+1.40.730.23.479kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.370.22.832kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.730.20.647kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.37)0.21.907kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.12.8320.42+0.1170.6470.420.057kNm Mmax/W0.057106/75007.656N/mm2f15N/

23、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6771.9074004/(100540056250)1.088mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.12.8320.4+1.20.6470.41.556kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.11.9070.40.839kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩

24、W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.556/0.27.782kN/m 小梁自重q21.11.35(0.3-0.1)0.40.119kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.2-0.2/2)/20.4+1.11.350.5(0.37-0.15)0.40.27kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+

25、1.43，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.2)-0.2/2)/20.4+1.11.350.5(0.37-0.15)0.40.68kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q10.839/0.24.195kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.40.08kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.2-0.2/2)/20.4+10.5(0.37-0.15)0.40.129kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.6-0.2)-0.2/2)/20.4+10.5

26、(0.37-0.15)0.40.3kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.062106/4490=13.823N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.37kN max=2Vmax/A=21.371000/4246.462N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.009mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.031kN，R22.411kN，R30.136kN 正常使用极限状态 R10.024kN，R21.225kN，R30.067kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6