某工程现浇顶板模板支架计算书梁板高支撑secret.docx

1、某工程现浇顶板模板支架计算书梁板高支撑secret浙江台州*综合楼大堂现浇顶板模板支撑架计算书一、工程概况 大堂中间无柱，顶板由现浇梁板组成，板顶标高8.17m，板厚120m。梁截面尺寸取代表性尺寸，分别取4001300mm和3001100mm两种，梁轴纵横交叉网距为40003900mm。二、支撑架设计（一）梁 1、梁底模下小楞为60100mm红松木方条，小楞下大楞为483.5mm脚手架钢管； 2、梁支撑架采用483.5mm脚手架钢管，为梁轴线两侧支设。（二）板 1、板底模下小楞为5080mm红松木方条，小楞下大楞为483.5mm脚手架钢管； 2、板支撑架采用483.5mm脚手架钢管，为满堂支

2、设，并按扣件式钢管高支撑架进行构造加强。（三）为搭设方便，梁板支撑架一并整体支设。列表如下：项 目底模下小楞杆大楞杆支撑架材料规格(mm）间距(mm)材料及规格间距(mm)材料及规格立杆纵距La（mm）立杆横距Lb（mm）水平杆步距h（mm）梁4001300红松方条60100250483.5钢管2根1000483.5钢管10001000150030011003331根1000板：厚120红松方条5080500483.5钢管1000483.5钢管100010001500注：板底模若采用胶合板，小楞杆的间距应根据胶合板厚度加密。4001300梁的大楞钢管为2根扣在一起，扣件位置应紧靠小楞杆边，且与

3、立杆连接用双扣件。板的大楞杆与立杆的连接应采用双扣件。（四）高支撑架采用钢管格构立柱，钢管水平加强层和竖向剪刀撑加强，见图示。（五）支撑架立杆的基础为：室内分层夯填回填土至需要标高，保证其承载力达到80KN/m2，然后在夯实地面上整体浇筑100mm厚C10砼垫层，立杆下面需设20020050mm的木垫板。三、设计简图（一）梁板大小横楞：（二）满堂支撑，钢管格构立柱，钢管水平加强层，竖向剪刀撑平面布置图：（三）钢管格构柱（四）竖向剪刀撑立面及水平加强层标高位置四、分项计算（一）梁支撑1、4001300梁1），梁底模下小横楞验算 60100红松方木条 250mm荷载计算 模板及支架自重（按组合钢模

4、板取值） 0.75KN/m2 新浇砼自重 241.3=31.2KN/m2钢筋自重 振捣砼时产生的荷载 2.0KN/m21.4=2.8KN/m2计算简图 q C a 400 a L(1000)挠度验算 fmax= 8-4 (C/L)2 +(C/L)3 = =2.0mm 式中 q1=40.680.25=10.17 KN/m C=0.4m，L=1.0m，C/L=0.4/1.0=0.4，(C/L)2=0.16，(C/L)3=0.064 E取8100N/mm2，I=1/12601003=5000000mm4代入 fmax= (8-40.16+0.064) = 7.427=1.94mm2.0mm 挠度满足

5、要求！强度验算 Mmax/Wf=13N/mm2 式中 Mmax= （2- ） q2=(40.68+2.8) 0.25=43.480.25=10.87 KN/m Mmax= (2 - )=0.87 KNm W=1/6bh2=1/6601002=100000mm3 代入 Mmax/W= =8.7N/mm213N/mm2 强度满足要求！2）小楞下大楞验算 采用483.5mm钢管荷载计算：同小楞荷载。计算简图：由于小楞间距为0.25m较小，可简化为均布荷载，按四跨连续梁计算。 q L L L L 1000 1000 1000 1000挠度验算 fmax=0.884 = =2.0mm 式中 q1=40.

6、680.4=16.2722=8.136KN/m=8.136N/mm L=1.0m=1000mm E=2.06105N/mm，I=12.19cm4，100EI=2511.14109Nmm2 代入 fmax=0.884 =2.86mm2.0mm 挠度不满足要求！ 将大楞改为双管扣扎，则fmax=2.86mm2=1.43mm2.0mm。注意：双管采用扣件扣扎，并每根小楞木下均应有一个扣件，扣件位置应紧靠木楞交点。强度验算 f，即MmaxWf=5.08cm3205N/mm2=1.04KNm 式中 Mmax=0.094q2L2 q2=(40.68+2.8) 0.4=43.480.4=17.3922=8.

7、7 KNm Mmax=0.094 8.71.02=0.82KNm1.04 KNm 即大楞采用单管时，强度满足要求！但挠度必须采用双管扣扎才能满足要求！3）大楞与立杆连接时扣件抗滑力验算 RR=8KN 式中 R包括小楞传给扣件及大楞重量的荷载产生除的集中力 R1= q2L=8.71.0=8.7 KN R2=.0381.02+0.015(扣件) 4=0.136 KN R=8.7+0.136=8.84 KN8 KN 即大楞与立杆交接处采用单扣件不能满足要求，需采用双扣件，双扣件时 R=12KN8.84 KN4）立杆计算：与楼板立杆一并考虑，计算见后。2、3001100梁1）梁底模下小横楞验算 601

8、00红松木方条333mm荷载计算 模板及支架自重（按组合钢模板取值） 0.75KN/m2 新浇砼自重 241.1=26.4 KN/m2 钢筋自重 1.51.1=1.65 KN/m2 小计：28.8KN/m21.2=34.56 KN/m2 振捣砼时产生的荷载 2.0KN/m21.4=2.8KN/m2计算简图：同4001300梁，其中C=300mm挠度验算 fmax= 8-4( )2+ ( )3 = =2.0mm 式中 q1=34.560.333=11.51 KN/m C=0.3m，L=1.0m，C/L=0.3，(C/L)2=0.09，(C/L)3=0.027 384EI=1.55521013 N

9、/mm2(见4001300梁) 代入 fmax= (8-40.09+0.027) = 7.667=1.70mm2.0mm 挠度满足要求！强度验算 Mmax/Wf=13N/mm2 式中 Mmax= (2- ) q2=(34.56+2.8) 0.333=37.360.333=12.44 KN/m Mmax= (2- )=0.79 KNm W=1/6bh2=1/6601002=100000mm3 代入 = =7.9 N/mm213 N/mm2 强度满足要求！2）小楞下大楞验算，采用483.5mm钢管。荷载计算：同小楞荷载。计算简图：按四跨连续梁计算。 P P P P L L L L 1000 100

10、0 1000 1000挠度验算 fmax=2.433 = =2.0mm 式中 P1=34.560.30.333=3.452=1.73 KN fmax=2.433 =1.68mm2.0mm 强度满足要求！强度验算 Mmax=0.274P2Lwf=1.04 KNm 式中 P2=(34.56+2.8)0.30.333=3.73 KN2=1.87 KN Mmax=0.2741.871.0=0.51 KNm1.04 KNm 强度满足要求！3）大楞与立杆连接时扣件抗滑力验算 RR=8 KN 式中 R包括小楞传给扣件及大楞重量产生的集中荷载 R1=2P2=21.87=3.74 KN R2=0.0381.0=

11、0.038 KN R=3.74+0.038=3.78 KN8 KN 单扣件满足要求！4）立杆计算：与楼板立杆一并考虑，计算见后。（二）板支撑1、荷载计算 模板及小楞自重（按组合钢模板取值） 0.5 KN/m2 新浇砼自重 240.12=2.88 KN/m2 钢筋自重 1.10.12=0.132 KN/m2 小计：3.512 KN/m21.2=4.21 KN/m2 施工荷载 计算小楞时 2.5 KN/m21.4=3.5 KN/m2 计算大楞时 1.5 KN/m21.4=2.1 KN/m2 计算支撑立杆时 1.0 KN/m21.4=1.4 KN/m2 振捣砼时产生的荷载 2.0 KN/m21.4=

12、2.8 KN/m22、小楞验算 采用5080mm红松木方条500mm 按简支梁计算1）挠度验算 fmax= = =2.0mm 式中 q1=4.210.5=2.1 KN/m=2.1N/mm L=1.0m=1000mm 384EI=3848100(1/12)50803=6.641012Nmm2 代入 fmax= =1.58mm2.0mm 挠度满足要求！2）强度验算 f=13 N/mm2 式中 Mmax=(1/8)q2L2 q2=(4.21+3.5+2.8)0.5=10.40.5=5.2 KN/m Mmax=(1/8)5.21.02=0.65 KNm W=(1/6)bh2=(1/6)50802=53

13、333mm3 代入 =12.19 N/mm213N/mm2 强度满足要求！ 说明：若楼板底模的厚度较小，又考虑施工中荷载的不稳定性，故实际施工时，宜适当减少其间距，如设333mm。3、小楞下大楞验算 采用483.5mm钢管，按三跨连续梁计算。1）计算简图 P P P L L L 1000 1000 10002）挠度验算 fmax=1.146 式中 P1=4.210.51.0=2.11 KN fmax= =0.96mm2.0mm 挠度满足要求！3）强度验算 f，即Mmaxwf=1.04 KNm Mmax=0.175P2L P2=(4.21+2.1+2.8)0.51.0=4.56 KN Mmax=

14、0.1754.561.0=0.80 KNm1.04 KNm 强度满足要求！4、大楞与立杆连接时扣件抗滑力验算 RR=8KN R1：小楞传给扣件的荷载：4.21+2.1+2.8=9.111.01.0=9.11 KN R2：大楞自重： 0.0381.0=0.038 KN R= R1+ R2=9.11+0.038=9.15 KN8 KN 应采用双扣件 （R=12 KN）5、立杆计算：见后。（三）梁板满堂支撑架立杆计算，支撑架立杆采用483.5mm钢管。1、计算示意图： 说明：本计算不采用JGJ130-2001中的公式，而采用建筑施工手册（第四版）第5.3.2.2节中的公式和方法，其原因载手册中已说明

15、。2、荷载计算 按组合风荷载情况 N=1.2NGK+0.851.4(NQK+ )式中NGK：恒荷载标准值产生的轴向力，包括： 模板自重（按组合钢模板取值） 0.75KN/m21.01.0=0.75KN 新浇砼自重 梁 240.41.31.02=6.24KN 板 241.00.80.12=2.30KN 钢筋自重 梁 1.50.41.31.02=0.39KN 板 1.11.00.80.12=.011KN 立杆结构自重 按La=1.2m，h=1.5m查JGJ130-2001表A-1 0.12917.9(高)1.1(系数)=1.12KN 小计 10.91KN NQK：活荷载标准值产生的轴向力，包括 施

16、工荷载 1.0KN/m21.01.0=1.0KN 振捣砼时产生的荷载 2.0KN/m21.01.0=2.0KN 小计 3.0KN A：立杆的横截面积 A=4.89cm2=489mm2 W：立杆的截面模量 W=5.08cm3=5080mm3MWK：风荷载标准值得对立杆段产生的弯距 MWK=WKLah2/10 WK=0.7u2uswo u2：取1.0 wo：取0.7 KN/m2 us=1.3 值按La=1.2m，h=15m查JGJ130-2001表A-3， 得=0.105，us=1.30.105=0.1365 WK=0.71.00.13650.7=0.067 KN/m2 MWK=0.0671.01

17、.52/10=0.018 KNm ：风荷载标准值的水平荷载转化为对立杆的轴向力 = =1.73 KN 代入 N=1.210.91+0.851.4(3.0+1.73)=13.09+5.63=18.72 KN3、立杆稳定承载力计算 按“非几何不可变杆系结构的高支撑架计算” NAf 式中 ：立杆的稳定系数，由= 值查表 Lo=K1K2uh K1：立杆计算长度附加系数，当h=1.5时，K1=1.167 K2：搭设高度影响的立杆计算长度附加系数，由uh值和Ho值查表 u：非几何不可变杆系结构支架立杆的计算长度系数 查表条件：h/Lb=1.51.0=1.5，h/La=1.51.0=1.5 连墙件设置：支架

18、横向立杆排数5排时，按二步三跨考虑。 查表结果：按其他步边立杆得u=1.599 uh=1.5991.5=2.4 Ho：支架立杆计算高度，当高度20m时，取支架的支设高度，Ho=7.9m K2查表结果：按Ho=8.0m，uh=2.4，得K2=1.01 Lo=1.1671.011.5991.5=2.827m = =179 查JGJ130-2001表C，得=0.223 代入 Af=0.223489205=22355N=22.36 KN18.72 KN 立杆稳定承载力满足要求！（四）支撑架立杆基础计算1、计算公式 Kcfgk 式中 N：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值，根据前面计算，N=18.72

19、KN A：基础底面面积。设立杆下端采用20020050木垫板为立杆底座， 则A=0.20.2=0.04m2 Kc：地基承载力调整系数，对于夯实回填土，Kc=0.4 fgk：地基承载力标准值，对于夯实回填土，一般取fgk=80 KN/m2代入 =468 KN/m20.480=32 KN/m2 夯实回填土地基不能直接作立杆基础用。2、采用在夯实回填土上浇筑100mm厚C10砼垫层作立杆基础，验算如下：1）立杆在夯实的自然地面上所需要的支撑面积A： A= = =0.585m2，即0.770.77m的面积，L0.8m2）设立杆下砼基础为100mm厚，800800mm，C10砼抗压强度验算： KCfgk

20、式中 N=18.72KN=18720N A：为立杆底座面积，采用20020050mm木垫板 A=0.04m2=40000mm2 KC：砼垫层抗压强度 fgk=5N/mm2 代入 =0.468N/mm25N/mm2 抗压强度满足要求！抗冲切验算：a、计算示意图：b、验算公式 QcQ Qc=Fcpj 式中Fc：地基净反力作用的面积，即图中阴影部分 Fc=L2-(a+2h)2 =0.82-(0.2+20.1)2=0.64-0.16=0.48m2 pj：立杆轴力作用下，地基净反力 pj： = =29.25KN/m2 Qc=0.4829.25=14.04KN Q=0.6fLbph 式中fL：砼抗拉强度

21、C10砼fL=0.65N/mm2=650KN/m2 bp：冲切角锥体破坏面上边周长与下边周长的平均值 bp=4(a+h)=4(0.2+0.1)=1.2m h=0.1m Q=0.66501.20.1=46.8KN14.04KN 抗冲切满足要求！砼垫层的具体作法： 由于砼垫层的平面尺寸为800800，而立杆的平面间距为10001000，故实际浇筑时不需将800800浇为分开的单个基础。宜在整个夯实回填土地面上整体浇筑砼垫层。五、高支撑架搭设的注意事项及使用安全 1、必须按图示设置钢管格构柱，钢管水平加强层和竖向剪刀撑，且支撑的外周边必须设竖向剪刀撑；水平加强层处的扫地杆、纵横连接杆不能减弱，更不能

22、减去；所有支架的搭拆施工要求、质量要求、安全管理、安全技术措施必须按JGJ130-2001严格执行。 2、支撑架基础必须牢实，室内回填土应分层夯实，保证基底土承载力达到80KN/m2，必须在整体砼垫层浇筑后弹线搭设立杆，立杆下必须设20020050mm的木垫板。 3、在搭、拆使用过程中必须有质量、安全管理保证体系，有统一指杆。在使用过程中必须有专人负责随时观察，一旦发现异常现象应立即报告并采取有效的加固措施。 4、注意砼浇筑时，严格控制支架所允许的承受荷载，严禁砼集中倾倒，严禁模板面上及支架上增加超额荷载。应编制砼浇筑路线方案，保证支架在使用过程中均衡受力，并随时对松动扣件，基础垫层板紧固和加固稳定夯实。 5、如发现其他问题，应及时研究处理，不得冒险作业。