施工电梯工字钢附着安装方案资料.docx

1、施工电梯工字钢附着安装方案资料中电长城大厦施工总承包工程项目施工电梯工字钢附着安装方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局中电长城施工总承包项目部2016年12月01日1 编制依据（1）中电长城大厦项目南、北塔高层施工升降平台施工方案；（2）中电长城大厦项目施工电梯安装方案；（3）钢结构工程施工规范（GB50755-2012）；（4）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）；（5）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ 82-2011）。2 工程概况2.1 爬架、施工电梯附墙钢梁概况因本工程南北塔楼安装施工电梯，在大堂部位需安装附墙钢梁。施工电梯在南塔楼C57轴，北

2、塔楼P911轴+9.000m标高处各架设两根50#C工字钢梁。施工电梯架设工字钢梁位置2.2 钢梁与混凝土结构连接工字钢与H型钢均通过连接板与混凝土柱/梁连接。施工电梯附墙部位由于与工字钢相连接的混凝土柱已施工完，需钻孔采取植筋的方式将连接板与混凝土柱连接，具体见下图：工字钢与混凝土柱连接大样3 施工工艺3.1 施工准备3.1.1 材料准备编号截面形式典型截面使用部位GL250#C工字钢施工电梯附墙梁3.1.2 劳动力配备拟配备劳动力计划如下：序号工种数 量1起重工22电焊工43气焊工24测量工25铆工26普 工27电 工1合计153.1.3 机械设备序号设备名称型号规格数量国别产地用于施工部

3、位1塔式起重机C70501台中国钢梁吊运2塔式起重机S315K181台中国钢梁吊运3汽车式起重机QY251台中国钢梁吊装4CO2焊机NB-5004台/钢梁焊接5交直流焊机ZX-5002台/钢结构焊接6经纬仪J21台中国测量7水准仪DS31台中国测量3.2 主要施工方法3.2.1 锚板植筋植筋的施工流程：弹线定位钻孔洗孔钢筋处理注胶植筋固化养护。用冲击钻钻孔，钻头直径应比钢筋直径大4 8mm左右，钢筋直径为18，钻头选用22的合金钻头。钻孔深度按照图纸要求深度360mm钻孔。洗孔是植筋中最重要的一个环节，因为孔钻完后内部会有很多混凝土灰渣垃圾，直接影响植筋的质量，所以孔洞应清理干净。可用空压机吹

4、出浮沉，保证孔内干燥无积水。清孔完成后方可注胶，灌注方式应不妨碍孔洞中空气排出。锚固胶要选用合格的植筋专用胶水，使钢筋植入后孔内胶液饱满，又不能使胶液大量外流，以少许粘结剂外溢为宜，孔内注胶达到孔深的1/3。孔内注完胶后应立即植筋。将钢筋缓慢插入孔内，同时要求钢筋旋转，使结构胶从孔口溢出，排出孔内空气，钢筋外露部分长度100mm。植筋施工完毕后小时之内严禁有任何扰动，以保证结构胶的正常固化。3.2.2 钢梁吊运施工电梯附墙钢梁吊运图3.2.3 钢梁安装（1）施工电梯附墙工字钢南塔楼施工电梯附墙工字钢安装时，工字钢支座处结构柱已施工完毕，需先对工字钢安装部位连接板处植筋，连接板安装好之后，在钢梁

5、两端搭设操作平台。选用25吨汽车吊吊装工字钢，汽车吊位于6轴处，距离C轴9米，侧方作业，选用17.1米臂长，起重半径10米，起重量5.8吨，钢梁重0.9吨, 吊车支腿垫板为1200mm*1200mm*22mm,支腿处楼板所受荷载为：【23.5（吊车重）+0.9(钢梁重) 】/(1.2*1.2*4)=4.24吨/m2根据本工程图纸结构总说明：人防地下室顶板等效静荷载为55KN/m2,人防地下室顶板满足钢梁吊车安装起重要求。钢梁安装工人在操作平台上进行安装、焊接。南塔施工电梯附墙钢梁安装示意图北塔楼施工电梯附墙工字钢安装时，工字钢支座处结构柱已施工完毕，需先对工字钢安装部位连接板处植筋，连接板安装

6、好之后，在钢梁两端搭设操作平台。选用25吨汽车吊吊装工字钢，汽车吊位于栈桥板上，吊车支腿垫板为1200mm*1200mm*22mm，距离P轴8米，侧后方作业，吊装1011轴钢梁选用17.1米臂长，起重半径10米，起重量5.8吨，钢梁重0.9吨。吊装910轴钢梁选用24.4米臂长，起重半径15米，起重量2.9吨，钢梁重0.9吨。支腿处楼板所受荷载为：【23.5（吊车重）+0.9(钢梁重) 】/(1.2*1.2*4)=4.24吨/m2根据本工程栈桥板使用设计荷载为50KN/m2,栈桥板满足钢梁吊车安装起重要求。钢梁安装工人在操作平台上进行安装、焊接。北塔施工电梯附墙钢梁安装示意图4 安全组织技术保

7、证措施1、防止高空坠落 （1）现场施工人员必须持证上岗，进入现场均应戴安全帽，高空作业人员应佩戴安全带，并要高挂低用，并系在安全可靠的地方，现场作业人员穿好防滑鞋。（2）吊装工作区应有明显标志，并设专人警戒，非吊装现场作业人员严禁入内，起重机工作时，起重臂下严禁站人，同时避免人员在吊车起重臂回转半径内停留。 （3）登高用梯子、吊装操作平台应牢靠，移动操作平台时，上面严禁站人。 （4）吊装时，高空作业人员应站在操作平台、吊篮、梯子上作业，吊装钢梁时在其上弦加设安全防护支架，并在人员工作上方拉安全钢丝绳，以便施工人员在梁上弦上能安全操作，严禁在未加固的构件上行走。 （5）高空操作必须配戴安全带，穿

8、绝缘软底鞋，并作好安全措施。 （6）人手脚必须远离移动重物及起吊设备。吊物和吊具下不可站人。2、防止高空坠物伤人 （1）高空作业人员所携带各种工具。螺栓等应在专用工具袋中放好，在高空传递物品时，应挂好安全绳，不得随便抛掷，以防伤人。 （2）吊装时不得在构件上堆放或悬挂零星物件，零星物品应用专用袋子上下传递。（3）构件绑扎必须牢固，起吊后应通过构件的重心位置。吊开时应平稳，避免振动或摆动，在构件就位或固定前，不得解开吊装索具，以防构件坠落伤人。 （4）起吊构件时，速度不能太快，不能在高空停留太久，严禁猛开、降，以防构件脱落。 （5）构件安装后，应检查各构件的连接和稳定情况，当连接确定安全可靠，方

9、可松钩、卸索。 （6）吊装高空对接构件时需绑好防溜措施。控制其方向。（7）雨天作业时，应采取必要的防滑措施，夜间作业应有充足的照明。（8）特别指出，对于夹层吊装时的松钩、卸索，施工人员应在稳固可靠的梯子上。 （9）严禁在高空向下抛掷物料。3、起重设备作业要求： （1）吊装时吊机应有专人指挥，指挥人员应位于吊机司机视力所及地点，应能清楚地看到吊装的全过程，起重工指挥手势要准确无误，哨音要明亮，吊机司机要精力集中，服从指挥，并不得擅自离开工作岗位。（2）吊装过程中因设备出现故障时中断作业时，必须采取措施进行处理，不得使构件长时间处于悬挂状态。 （3）风力中6级时禁止吊装作业。（4）非司机人员不能擅

10、自进入驾驶室，起重机停止作业时，应刹往回转及行走机构。 （5）起重设备不通话在斜坡道上工作，不允许起重机高低相差太多。 （6）如场地条件差，土质松软，履带吊机虽有走道板铺垫，但雨后土质会变得更松软，为防止履带吊车行走和吊装时倾倒，现场需有其他机械配合进行再次平整、压实，避免发生事故。5 扣件式满堂脚手架安全计算书5.1 一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷载规范GB 50009-20123、钢结构设计规范GB 50017-20034、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20115.2

11、计算参数基本参数满堂脚手架的宽度B(m)2.4满堂脚手架的长度L(m)21.3满堂脚手架的高度H(m)7.7主楞与立杆连接方式单扣件剪刀撑（含水平）布置方式普通型立柱纵向间距la(m)1.12立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.65次梁间距e(mm)300计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数架体钢管类型483脚手板类型木脚手板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片脚手板挡板底座形式底座次梁类型圆钢管次梁自重标准值gkc(kN/m)0.033主梁类型圆钢管架体底部垫板面积A(m2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)0施工均布活荷载Q2(kN

12、/m2)2架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)/脚手板自重标准值g1k(kN/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市广东(省)深圳市(市)地面粗糙度类型/（图1） 平面图（图2） 剖面图15.3 次楞验算恒荷载包括次楞自重gkc、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨

13、及第二跨布置计算。5.3.1 强度验算恒荷载为：g1=1.2gkc+g1ke = 1.2(0.033+0.35300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4(0+2)300/1000=0.84kN/m计算简图如下：（图4） 可变荷载控制的受力简图1（图5） 次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.126kNm=Mmax/W=0.126106/(14.493103)=28.075N/mm2f=205N/mm2满足要求5.3.2 挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke + (Q1+Q2)e =0.033+0.3300/1000+(0+2)300/100

14、0=0.723kN/m （图7） 正常使用极限状态下的受力简图（图8） 次梁变形图(mm)max=0.353mm=max(10000.9/150,10)=10 mm满足要求5.3.3 支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.239kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=0.891kN5.4 主梁验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9） 简图5.4.1 抗弯验算（图10） 主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.3kNm=Mmax/W= 0.3106/(4.493103)=66.773N/mm2f= 205N/mm2满足要求5.4.2 挠度验算（图12） 简图（图13

15、） 主梁变形图(mm)max=0.566 mm=max(10000.9/150,10)=10mm满足要求5.4.3 支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=4.08kN5.5 扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为Rmax=4.08kNRmax=4.08kNR= 8 kN满足要求5.6 立柱验算5.6.1 长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kh=12.0891.5=3.133则长细比为：=l0/i=3.1331000/(1.5910)=197.075=210满足要求5.6.2 立柱稳定性验算=l0/i=197.075根据查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.186N1= Rmax+1.2Hgk =4.08+1.27.73.33/100=4.387kNf=N1/(A)=4.3871000/(0.1864.24100)=55.678N/mm2=205N/mm2满足要求