梁模计算.docx

1、梁模计算梁模板(扣件钢管架)计算书夏威夷工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2

2、002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WK70。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):1.00；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：5.45；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取

3、扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数

4、：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：300mm，450mm，100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.5；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输

5、入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载

6、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6180.9=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q

7、 = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0.113.1761502 = 2.96104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.96104 / 3.24104=0.915N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.915N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.6 = 10.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-

8、面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.81504/(10095002.92105) = 0.013 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48

9、3.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.15=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29600.002= 1.19105Nmm； 最大支座力:R=1.13.2940.

10、6=2.174 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.19105/1.02104 = 11.672 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 11.672 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.15= 2.70 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.

11、6772.76004/(1002060002.44105) = 0.047 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；内楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.174kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度

12、验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.2 kNm 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.00105/1.02104 = 19.669 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =19.669N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.059 mm外楞的最大容许挠度值

13、: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.60.45 =6.588 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺

14、栓所受的最大拉力 N=6.588kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算

15、： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.300.90=14.32kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=14.32+0.15+1.01=15.48kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax

16、= 0.1015.480.22=0.062kNm； =0.062106/2.16104=2.867N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.867 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.35）0.40= 13.40KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/2

17、50 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.42004/(10095001.94105)=0.079mm；面板的最大挠度计算值: =0.079mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.30.2=6.63 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q

18、2 = 0.350.2(21.3+0.6)/ 0.6=0.373 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.63+1.20.373=8.404 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值

19、q = 8.404+1.26=9.664 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.6640.40.4= 0.155 kN.m；最大应力 = M / W = 0.155106/5080 = 30.438 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 30.438 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.4040.4 = 2.017 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22016.960/489.000 = 8.

20、249 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.249 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.630 + 0.373 = 7.003 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6777.0034004 /(10020600012.19104)=0.048mm；钢管的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.048 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢

21、管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.300= 33.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(33.150 + 0.350 )+ 1.44.500 = 46.500 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当

22、n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.333 kN，中间支座最大反力Rmax=8.931；最大弯矩 Mmax=0.396 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.113 mm；最大应力 =0.396106/5080=77.903 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 77.903 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

23、该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.931 kN；R 6.40 kN 且R 210， 不满足要求！建议减小立杆间距,或者减小立杆步距！考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 3 按照表2取值1.005 ；上式的计

24、算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1+12) = 3.573 m；Lo/i = 3572.775 / 15.8 = 226 ；杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i210， 不满足要求！建议减小立杆间距,或者减小立杆步距！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.931 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.45-1.3)=0.974 kN； N =8.931+0.974=9.673 kN； - 轴心受压立杆的稳定系

25、数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i210， 不满足要求！建议减小立杆间距,或者减小立杆步距！考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185

26、；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 3 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1+12) = 3.573 m；Lo/i = 3572.775 / 15.8 = 226 ；杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i210， 不满足要求！建议减小立杆间距,或者减小立杆步距！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1

27、.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.