催化裂化设计书.docx

1、催化裂化设计书摘 要I第一章 前 言 .31.1催化裂化的目的及意义.31.2催化裂化技术发展 . 41.3设计内容. .4第二章 工艺叙述 .52.1分馏系统.62.2分馏系统.62.3吸收稳定系统.6第三章 设计原始数据 .73.1开工时.73.2处理量.73.3原始数据及再生-反应及分馏操作条件. 9第四章 反应-再生系统工艺计算.114.1 再生系统. .114.1.1 燃烧计算 114.1.2 热量平衡 124.1.2.1 热流量入方. 124.1.2.2 热流量出方. 134.1.3催化剂循环量.134.1.4空床流速154.1.4.1密相床层154.2反应器.164.2.1 物料

2、衡算.164.2.2热量衡算. 184.2.2.1热量入方 . 各进料温度184.2.2.2 热量出方 194.2.3 提升管工艺计算.214.2.3.1提升管进料处的压力和温度. 214.2.3.2提升管直径. 214.2.3.3预提升段的直径和高度.234.2.4 旋风分离器工艺计算.244.2.4.1筒体直径 .244.2.2.2一级入口截面积 254.2.2.3 二级入口截面积. 254.2.2.4算旋风分离器组数 25 4.2.2.5一级腿负荷及管径 25第五章 分馏塔能量平衡计算. 27第六章 计算结果汇总 .29结束语 30参考文献 31致 谢.32第一章 前 言1.1催化裂化的

3、目的及意义我国原油偏重，轻质油品含量低，为增加汽油、柴油、乙烯用裂解原料等轻质油品产量。我过炼油工业走深度加工的道路，形成了以催化裂化（FCC）为主体，延迟焦化、加氢裂化等配套的工艺路线。2001年底全国有147套催化裂化装置，总加工能力超过100.0Mt/a ，比1991年增加 58.4 Mt/a，增长137.16%，可以说是世界上催化裂化能力增长最迅速的国家。催化裂化是重要的重质油轻质化过程之一，在汽油和柴油等轻质油品的生产占有很重要的地位。催化裂化过程在炼油工业，以至国民经济中只有重要的地位。在我国，由于多数原油偏重，而H/C相对较高且金属含量相对较低，催化裂化过程，尤其是重油催化过程的

4、地位显得更为重要。随着工业、农业、交通运输业以及国防工业等部门的迅速发展，对轻质油品的需求量日益增多，对质量的要求也越来越高。以汽油为例，据1988年统计，全世界每年汽油总消费量约为6.64亿吨以上，我国汽油总量为1750万吨，从质量上看，目前各国普通级汽油一般为9192（RON），优质汽油为9698（RON）。为了满足日益严格的市场需求,催化裂化工艺技术也在进一步发展和改进.本设计是对催化裂化反应-再生及分馏系统进行工艺上的设计与分析。1.2催化裂化技术发展状况80年代以来，催化裂化技术的进展主要体现在两个方面： 开发成功掺炼渣油（常压渣油或减压渣油）的渣油催化裂化技术（称为渣油FCC，简写

5、为RFCC）； 催化裂化家族技术，包括多产低碳烯烃的DCC技术，多产异构烯烃的MIO技术和最大量生产汽油、液化气的MGG技术。目前国外新开发的重油催化裂化技术有：渣油加氢处理(VRDS)一催化裂化(FCC)组合工艺”、毫秒催化裂化工艺（MSCC）双台组合循环裂化床工艺、剂油短接触工艺（SCT）、双提升管工艺、两段渣油改质技术等等。国内灵活双效催化裂化工艺（FDFCC）、VRFCC技术、催化裂化（MIP）新技术等等。下面以两个技术说明一下：（1）渣油加氢处理一催化裂化组合工艺基础研究的应用它是在对加氢处理和催化裂化两种工艺过程的特点、原料产品性质及加工方案进行深入研究的基础上，经过理论分析，实验

6、室及工业试验后开发出的一种新的石油加工工艺“渣油加氢处理(VRDS)一催化裂化(FCC)组合工艺”。 流化催化裂化（FCC）是现代化炼油厂用来改质重质瓦斯油和渣油的核心技术，是炼厂获取经济效益的一种重要方法。据统计，截止到1999年1月1日，全球原油加工能力为4 015.48 Mt/a，其中催化裂化装置的加工能力为668.37 Mt/a，约占一次加工能力的16.6%，居二次加工能力的首位。美国原油加工能力为821.13 Mt/a，催化裂化能力为271 Mt/a，居界第一，催化裂化占一次加工能力的比例为33.0%。我国催化裂化能力达66.08 Mt/a，约占一次加工能力的38.1%，居世界第二位

7、。世界RFCC装置原料中渣油的平均量为15%20%。从国外各大公司对原料的要求来看，残炭与金属两个指标已分别达到8%和20 g/g。而国内渣油催化裂化原料的残炭一般达到6%，金属15 g/g，与国外水平相比，尚有潜力。中国石化集团公司FCC装置中约80%都掺炼不同比例的渣油，平均掺渣比约为26%，1989-1997年，掺炼重质油的比例从18.52%增至43.64%。我国大庆石蜡基原油具有残炭低、金属含量低的特点，其减压渣油的残炭为8.95%，金属为7 g/g，所以大庆减压渣油可以直接进行催化裂化。前郭炼油厂已进行了大庆全减压渣油催化裂化的尝试，但未见国外全减压渣油催化裂化的报道（2）两段提升管

8、催化裂化（TSRFCC）新技术TSRFCC可大幅度提高原料的转化深度，同比加工能力增加2030%；显著改善产品分布，轻油收率提高23个百分点，液收率提高34个百分点，干气和焦炭产率大大降低；产品质量得到明显改善，汽油烯烃含量下降20个百分点以上，柴油密度减小、十六烷值提高，汽油和柴油的硫含量都明显降低。采用两段提升管催化裂化技术可使企业获得巨大的经济效益。1.3设计的主要内容1.设计专题的经济、技术背景分析 2.工艺流程的选择3.主要设备物料、能量衡算 4.主要设备工艺尺寸计算5.装置工艺流程、再生器、反应器提升管工艺流程图的绘制 6.再生器、反应器提升管、分馏塔能量衡算 第二章 工艺叙述工艺

9、流程说明该装置工艺流程分四个系统如图2-12.1反应-再生系统原料油经过加热汽化后进入提升管反应器进行裂化。提升管中催化剂处于稀相流化输送状态，反应产物和催化剂进入沉降器，并经汽提段用过热水蒸气汽提，再经旋风分离器分离后，反应产物从反应系统进入分馏系统，催化剂沉降到再生器。在再生器中用空气使催化剂流化，并且烧去催化剂表面的焦炭。烟气经旋风分离器和催化剂分离后离开装置，使催化剂在装置中循环使用。反应系统主要由反应器和再生器组成。原料油在装有催化剂的反应器中裂化，催化剂表面有焦炭沉积。沉积的焦炭的催化剂在再生器中烧焦进行再生，再生后的催化剂返回反应器重新使用。反应器主要为提升管，再生器为流化床。再

10、生器的主要作用是：烧去催化剂上因反应而生成的积炭，使催化剂的活性得以恢复。再生用空气由主风机供给，空气通过再生器下面的辅助燃烧室及分布管进入。在反应系统中加入水蒸汽其作用为：（1）雾化从提升管底部进入使油气雾化，分散，与催化剂充分接触；（2）预提升在提升管中输送油气；（3）汽提从沉降器底部汽提段进入，使催化剂颗粒间和颗粒内的油气汽提，减少油气损失和焦炭生成量，从而减少再生器负荷。汽提水蒸气占总水蒸气量的大部分。 （4）吹扫、松动反应器、再生器某些部位加入少量水蒸气防止催化剂堆积、堵塞。2. 2分馏系统 由反应器来的反应产物油气从底部进入分馏塔，经塔底部的脱过热段后在分馏段分割成几个中间产品：塔

11、顶为富气，汽油，侧线有轻柴油，重柴油和回炼油，塔底产品为油浆。轻、重柴油分别经汽提后，再经换热，冷却后出装置。分馏系统主要设备是分馏塔，裂化产物在分馏塔中分馏成各种馏分的油品。塔顶汽在粗汽油分离罐中分成粗汽油和富气。分馏塔具有的特点有:(1)分馏塔底部设有脱过热段,用经过冷却的油浆把油气冷却到饱和状态并洗下夹带的粉尘以便进行分馏和避免堵塞塔盘。（2）设有多个循环回流：塔顶循环回流、一至两个中段回流、油浆回流。（3）塔顶回流采用循环回流而不用冷回流。2. 3吸收稳定系统该系统主要由吸收塔，再吸收塔，解吸塔及稳定塔组成。从分馏塔顶油气分离器出来的富气中带有汽油部分，而粗汽油中则溶解有C3，C4 组

12、分。吸收稳定系统的作用就是利用吸收和精馏方法，将富气和粗汽油分离成干气（C2），液化气（C3 、C4）和蒸汽压合格的稳定汽油。第三章 设计原始数据3.1处理量 100万吨/年 + 学号 2万吨/年 即： 100 + 2 2 = 104万吨/年3.2开工时 8000 小时每年则处理量为：104 103 104 8000 = 130000 kg/h3.3原始数据及再生-反应及分馏操作条件原料油及产品性质分别见表3-1、表3-2产品的收率及性质见表3-3 再生器操作及反应条件见表3-4、提升管反应器操作条件表3-5 催化裂化分馏塔回流取热分配见表3-6分馏塔板形式及层数见表3-7 分馏塔操作条件表见

13、3-8表3-1 原料油及产品性质物料，性质稳定汽油轻柴油回炼油回炼油浆原料油密度0.74230.87070.88000.99850.8995恩氏蒸馏初馏点5419928822410%7822134738037730%10625736042543850%12326839945051070%13730043147055090%163324440490700终馏点183339465平均相对分子量表3-2 原料油的主要性质项目数据项目数据密度0.8995族组成分析/W%馏程饱和烃62.27初馏点224芳烃2510%377胶质11.8830%438沥青质0.85350馏出率/v%7.5重金属含量/gg-

14、1500馏出率/v%49Ni5.99元素组成/w%V4.77C84.81Na0.32H12.85Fe5.91硫/w%0.77残炭，W%5.38表3-3 产品产率（质量分数）产品产率%流量，t/h干气5.0液化气11.0稳定汽油48.0轻柴油21.2油浆6.0焦炭8.0损失0.8原料油100.0表3-4 再生器操作条件项目数据备注再生器顶部压力/ MPa0.200主风入再生器温度/162再生器密相温度/700待生剂温度/大气温度/25大气压力/ MPa0.1013空气相对湿度/%70烟气组成（体）/%CO214.2CO0.2O24.0焦碳组成/ H/C，质待生剂含碳量/%1.10再生剂含碳量/%

15、0.02烧焦碳量/ t/h表3-5 提升管反应器操作条件项目数据备注提升管出口温度/505沉降器顶部压力/ MPa0.200原料预热温度/235回炼油进反应器温度/265回炼油浆进反应器温度/350催化剂活性/%60.0剂油比6.0反应时间/ S3.0回炼比0.5催化剂循环量/ th-1原料进料量/ th-1回炼油/回炼油浆1：0.25表3-6 催化裂化分馏塔回流取热分配（参考）物 料顶循环回流一中循环回流二中循环回流油浆循环回流取热比例%1520152015204050备注表3-7 分馏塔塔板形式及层数（参考）序号塔 段塔 板 形 式层 数1油浆换热段人字挡板或园型挡板682回炼油抽出以下固

16、舌形23回炼油抽出口上至一中回流抽出下口下固舌形，条形浮阀，填料10124一中回流固舌形，条形浮阀，填料345轻柴油抽出以上至顶循环回流段抽出下固舌形，筛孔，条形浮阀，填料896循环回流段固舌形，条形浮阀，填料34分馏塔总塔板数2832表3-8 催化裂化分馏塔操作条件（参考）序号物 料温度/压力/MPa塔板位置塔板类型1分馏塔塔顶油气1250.25530浮阀2顶循环回流10030浮阀3顶循环回流出塔16027浮阀4富吸收油(再吸收油，视为轻柴油）返分馏塔12020浮阀5轻柴油抽出22019浮阀6一中回流返回16018浮阀7一中回流抽出27516固舌形8回炼油返回2105固舌形9回炼油抽出265

17、2固舌形10油浆循环回流返回2701固舌形11回炼油浆抽出350塔底12循环/外排油浆抽出350塔底13轻柴油汽提蒸汽温度2501.014反应油气进分馏塔500塔底第四章 反应-再生系统工艺计算4.1 再生系统4.1.1 燃烧计算再生器物料平衡是计算待再生催化剂进入再生器后焦炭燃的产物，焦炭量按新鲜原料油的8%计算：焦炭产量=130000 8% = 10400 Kg/h=866.67kmol /h H/C = 8.93 0.425 （CO2 + O2 ）- 0.257C0/（CO2 + CO） =1.1436 / 14.4 = 0.0794烧碳量=10400 92.66% = 9634.98

18、kg/h烧氢量=10400 9634.98=765.02 kg/h已知烟气组成（体）：CO2 : CO = 14.2 : 0.2 = 71 : 1 根据: C + O2= CO2 2C + O2= 2CO 2H2 + O2= 2H2O生成CO2 的碳为9634.9871/（71+ 1)= 9501.80kg/h=791.76kmol/h生成CO 的碳为：9634.98 9501.16 = 133.82kg/g=11.15kmol/h生成CO2 的耗氧量为：791.76 1 = 791.76 kmol/h生成CO 的耗氧量为：11.15 1/2 = 5.575kmol/h生成H2O 的耗氧量为：

19、765.02 1/2 1/2 = 191.26kmol/h则理论的耗氧量为:791.76+5.575+191.26=988.59kmol/h理论氮为：988.59 79/21 = 3718.98 kmol/h所以，可知燃料产物为 791.76kmol/h CO2， 11.15kmol/h CO，191.26 2 = 382.52kmol/h H2O。理论干烟气包括燃烧生成 CO2 和CO和理论氮则总量:791.76 + 11.15+ 3718.98 = 4521.89kmol/h已知烟气中过剩氧为 4% 所以过剩空气摩尔百分数： (4100/21)100% = 19%过剩空气：（过剩空气百分数

20、/ 1- 过剩空气百分数）理论干烟气气量= 0.19/（1 0.19）4521.89 = 1060.69kmol/h过剩氧气： 1060.690.21 = 222.74kmol/h过剩空气含氮:1060.69 222.89= 837.95kmol/h实际干烟气为理论生成干烟气和过剩空气组成：4521.69+ 1060.69 = 5582.67kmol/h理论干空气用量: 988.59+3718.98+ 1060.69=5768.26kmol/h已知空气的相对湿度为 70% ，温度为 25 C，根据石油加工工艺中册图6-29查得：水蒸气/干空气 = 0.016 （摩尔）空气中含水蒸气为 :0.0

21、16 5768.26 = 92.29kmol/h湿空气： 5768.26+ 92.29= 5860.55 kmol/h已知回炼比 0.5， 剂油比为 6.0回炼油浆：130000 0.5 =65000kg/h剂/油 = 剂 /（130000 + 26000）= 6.0所以催化剂循环量为:6.0（130000+26000）=1170000kg/h依据每吨催化剂带入1kg 水汽,则催化剂循环量为1170t/h则带入1170 kg/h=65 kmol /h吹扫松动水蒸气量：500kg/h=27.78kmol /h水蒸气为湿度与生成水及本身带入和吹扫的水蒸气之和烟气中水蒸气为：92.29+27.78+

22、65+382.52=567.59kmol/h综上所述可以得出再生器烟气流量及组成如表4-1。表4-1再生器烟气流量及组成组分分子量流量（kmo/h）摩尔百分数湿烟气干烟气O232222.743.623.99CO2811.150.180.20CO244791.7612.8814.18N2284556.9374.1381.23干烟气305582.67100总水蒸气18567.599.19湿烟气296150.161004.1.2热量平衡根据Qi = Ni CPi t 式中：Qi ： 热流量 KJ/h Ni ： 物流Ni的流量 kmol/hCPi：物流i的热容kJ/（kmolC） t: 温度 C4.1

23、.2.1 热流量入方(1)干空气 t = 162 C CP = 44.6814 kJ/kmolCQ1 = 5768.2644.681 162 = 41.75 106 kJ/h(2)湿空气中水蒸气 C水=34.542 kJ/kmolCQ2 = 92.29 34.542 162 =0.52 106 kJ/h(3)催化剂带入水蒸气 Q3=6535.6 505 = 1.17 106 kJ/h(4)吹扫、松动水蒸气 Q4= 27.7834.6280 =0.27106kJ/h(5)烧焦炭 Q5 =866.67 15.6 505 =6.83106 kJ/h(6)催化剂 Q6 (7)燃烧热 Q7，j = Nj

24、H 查石油馏分焓图得CO2 Q7，1 = 791.76407.0 103 =322 106kJ/hCO Q7，2 =11.15 122.7 103 =1.37106 kJ/hH2O Q7，3 = 382.52 239.4103 =91.58 106 kJ/hQ7 =（322 +1.37+91.58）106= 414.98106kJ/h共计 Q = Qi = (41.75+0.52+1.17+0.27+6.83+414.95)106 + Q6 =465.49 106 + Q64.1.2.3 热流量出方干烟气Q，1 = 5582.67 32.58 700 = 127.32 106 kJ/h(1)水

25、蒸气 Q，2 =564.81 39.877 700 = 15.77 106kJ/h (2)催化剂带出水蒸气 Q，3 = 65 39.877 700= 1.81 106 kJ/h(3)脱附热，脱附热为燃烧热的 11.5%Q，4 = 414.98 106 0.115 =47.72 106 kJ/h(4)热损失 = 582 烧碳量Q，5 = 582 9634.98 = 5.6 106kJ/h(5)催化剂 Q，6出方的能量:Q， = (15.77+47.72+5.6+127.32)106 + Q，6=196.41106 + Q，6根据热量平衡式： 465.46 106 + Q6 = 196.41 106 + Q，6催化剂升温所需的热量：Q=Q6-Q6=269.05106kJ/h4.1.3催化剂循环量催化剂平均比热为1.086kJ/（kgC）。设催化剂循环量为W/h 1.086W（700-505）=269.05106 W=1.27106kg/h因为回炼比0.5，所以剂油比为:1.27106/ 130000（1+0.5）=6.5综上所述可得再生器物料平衡如表4-2、热平衡