模板及支架施工方案.docx

1、模板及支架施工方案云南师范大学呈贡校区东区6#9#学生宿舍工程模 板 及 支 架施工方案编制: 审核: 审批: *工程一、工程概况二、编制依据三、模板承重架设计 一)、第一部分： 300800mm梁下承重架的验算二）、第二部分： 250500mm梁下承重架的验算三）、第三部分：板下承重架的验算四）、第四部分：剪力墙模板支撑及模板验算四、承重架搭设构造要求五、承重架搭设施工要求六、承重架搭设检查与验收要求七、承重架搭设安全检查管理要求八、模板承重架搭的拆除 一、工程概况*工程，建筑层数六层,建筑最大高度为23.95m。本工程6#、8#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14669平方米，地上建筑面积为1

2、3601，架空建筑面积1068，基底面积为2193。7#、9#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14621，地上建筑面积为13601，架空建筑面积1020，基底面积为2193。，四栋建筑长宽均为57.14m57m。结构形式为框架结构，梁截面为300750mm 、300700mm、300600mm、250600mm、250560mm、350400mm、250500mm、200400mm等，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及 300750mm 的梁进行设计计算，最大跨度均为 7900mm 。板厚度为 120mm ，其余为 110 mm和100mm ，以 120mm 为设计计算对象。二、

3、编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92） 混凝土结构工程施工质量验规范（GB50204-2002） *项目图纸结构施工图承重模板支架立杆稳定性计算荷载组合及标准值 模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。 模板及支架标准值 1.1KN/m2 钢筋自重标准值 1.5KN/m3混凝土标准值 24KN/m3施工人员及设备荷载标准值 1.0KN/m2 混凝土振捣时的荷载标准值 2.0KN/m2 倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.OKNm2；钢管采用483.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.1

4、9cm4截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；根据 JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：在基本风压等于或小于0.35KN/m2 的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。三、模板承重架设计 基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：承重架按规定设置纵横向地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。一)、第一部分： 300750mm梁下承重架的验算 不组合风荷载时计算： N/Af 模板支架立杆计算段的轴向力设计值 N，应按下式计算： N=1.2N GK +1.4N QK

5、N GK 模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和，QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。1、楼面梁板模板自重 计算作用面积： （梁高-0.12）2+横距+板下横距纵距 =（0.75-0.12）2+0.8+1.20.8=2.608m2 则平均每根立杆承担模板重： 模板作用面积 1.14根=2.6081.14=0.717KN 2、新浇混凝土自重 计算作用面积内砼自重：梁高梁宽纵距 +（横距-梁宽+板下横距）纵距板厚=0.750.30.8+(0.8-0.3+1.2)0.80.12=0.343m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重 砼体积砼标值 4=

6、0.343244=2.06KN 3、钢筋自重 平均每根立杆下承担钢筋自重 砼体积 1.54根=0.3431.54=0.127KN 则一根立杆的GK =0.717+2.06+0.127=2.904KN GK 为模板及支架新浇混凝土、钢筋自重的荷载标准值产生的轴向力总和。 4、施工人员及设备荷载 作用面积 =（梁下横距+板下横距）纵距1.04根 =（0.8+1.2）0.81.04=0.4KN 5、振捣混凝土时产生的荷载 作用面积 =（梁下横距+板下横距）纵距2.04根=（0.8+1.2）0.82.04 =0.8KN QK =0.4 +0.8 =1.2KN QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混

7、凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。6、在不组合风荷载时，荷载组合如下： 全部恒载恒载分项系数 +全部活载活载分项系数 =2.9041.2+1.21.4=5.165KN 综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=5.165KN7、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=5.165KNNfA 其中f=205N/mm2 A=489mm2，A为立杆的截面面积。L0=h+2a=1200+274=1348mm 取=74 mm =1200 mm=L0/i=134815.8=85.3查表得：=0.692，为轴心受压构件的稳定系数。N/A=5165(0.692489)=15.2

8、6N/mm2 f=205N/mm2 因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。 8、抗滑承载力计算 正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算 砼浇捣层梁下立杆的受力： N=5.165 KN砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算： R=5.165KN1=5.165KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值 Rc=8KN RRc,符合要求 9、梁模计算：1、梁下钢管横梁计算：1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图1。q= N梁宽=5.1650.3=17.217KN/m图1即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)8=17.2170.30.8(2-0.30.8)8=0.8

9、39kNm=Mmaxw=0.839106(5.08103)=165.157Nmm2f=205Nmm2满足要求。2)、横梁挠度计算：受力图如下：图2F= N =5.165kN横梁=FL3 /(48EI)=51658003(482.0610512.19104)=2.25mmL/150=800150=5.33mm满足要求。3)、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九层板，其厚度=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度值f=24 Nmm2（顺纹），故需在横梁之间设10050木楞，间距为400。计算简图如图所示：q=

10、5.3060.8=6.633kNm即：模板所受的最大弯矩：MmaX=1/8 ql2=0.1256.6330.42=0.133kNm(1)、强度计算：=MmaxWX=0.133106(9.633103)=13.81Nmm2f=24Nmm2满足要求。(2)、挠度计算：受力图见图3。W梁底模=0.273qL4/（100EL）=0.2736.6334004（10050008.188104）=1.132mm=1.5mm 满足要求。图3根据以上计算300750梁模板支撑可按图4所示搭设。二）、第二部分： 250500梁下承重架的验算 不组合风荷载时计算： N/Af 模板支架立杆计算段的轴向力设计值 N，应

11、按下式计算： N=1.2N GK +1.4N QK N GK 模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和： 1、楼面梁板模板自重 计算作用面积： （梁高-0.12）2+横距+板下横距纵距 =（0.5-0.12）2+0.75+1.21.2=3.252 则平均每根立杆承担模板重： 模板作用面积 0.54根=3.7920.54=0.407KN 2、新浇混凝土自重 计算作用面积内砼自重：梁高梁宽纵距 +（横距-梁宽+板下横距）纵距板厚=0.50.251.2+(0.75-0.25+1.2)1.20.12=0.395m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重 砼体积砼标值 4=0.395244=2.37K

12、N 3、钢筋自重 平均每根立杆下承担钢筋自重 砼体积 1.54=0.3951.54=0.148KN 则一根立杆的 GK =0.407+2.37+0.148=2.952KN QK 为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。 4、施工人员及设备荷载 作用面积 =（梁下横距+板下横距）纵距1.04 =（0.75+1.2）1.21.04=0.585KN 5、振捣混凝土时产生的荷载 作用面积 =（梁下横距+板下横距）纵距2.04 =（0.75+1.2）1.22.04 =1.17KN QK =0.585+1.17=1.755KN QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣

13、混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。6、在不组合风荷载时，荷载组合如下： 全部恒载恒载分项系数 +全部活载活载分项系数 =2.9521.2+1.7551.4=6.0KN 综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=6.0KN7、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=6.0KNNfA 其中f=205N/mm2 A=489mm2，A为立杆的截面面积。L0=h+2a=1200+274=1348mm 取=74 mm =1200 mm=L0/i=134815.8=85.3查表得：=0.692，为轴心受压构件的稳定系数。N/A=6000(0.692489)=17.731N

14、/mm2 f=205N/mm2 因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。 8、抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算 砼浇捣层梁下立杆的受力： N=6.0KN 砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算： R=6.0KN1=6.0KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值 Rc=8KN RRc,符合要求 9、梁模计算：1）、梁下钢管横梁计算：（1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图5。q= N梁宽=6.00.25=24KN/m图5即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)8=240.250.75(2-0.250.75)8=0.938kNm=Mmaxw=

15、0.938106(5.08103)=184.646Nmm2f=205Nmm2满足要求。（2)、横梁挠度计算：受力图如下：图6F= N =6.0kN横梁=FL3 /(48EI)=60007503(482.0610512.19104)=2.2mmL/150=750150=5mm满足要求。2)、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九层板，其厚度=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度值f=24 Nmm2（顺纹），故需在横梁之间设10050木楞，间距为400。计算简图入如图所示：q=6.00.75=8kNm即：模板

16、所受的最大弯矩：MmaX=1/8 ql2=0.12580.42=0.16kNm(1)、强度计算：=MmaxWX=0.16106(9.633103)=16.61Nmm2f=24Nmm2满足要求。(2)、挠度计算：受力图见图7。W梁底模=0.273qL4/（100EL）=0.27384004（10050008.188104）=1.366mm=1.5mm 满足要求。 图7根据以上计算250500梁模板支撑可按图8所示搭设。三）、第三部分：板下承重架的验算 不组合风荷载时计算： N/Af 模板支架立杆计算段的轴向力设计值 N，应按下式计算： N=1.2N GK +1.4N QK N GK 模板、新浇混

17、自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和： 1、板下模板自重 计算作用面积：横距纵距 =1.21.2=1.44m2 一根立杆承担模板重： 模板作用面积 0.54=1.440.54=0.18KN 2、新浇混凝土自重 计算作用面积内砼自重：横距纵距板厚 =1.21.20.12=0.173m3一根立杆下承担板砼自重 砼体积砼标值4 =0.173244=1.038KN 3、钢筋自重 一根立杆下承担钢筋自重 砼体积 1.54=0.1731.54=0.065KN 则一根立杆的 GK =0.18+1.038+0.065=1.283KN QK 为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力

18、总和。 4、施工人员及设备荷载 作用面积 =横距纵距1.04=1.21.21.04=0.36KN 5、振捣混凝土时产生的荷载 作用面积 =横距纵距2.04=1.21.22.04=0.72KN QK =0.36+0.72=1.08KN QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。6、在不组合风荷载时，荷载组合如下： 全部恒载恒载分项系数 +全部活载活载分项系数 =1.2831.2+1.081.4=3.052KN 综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值 N=3.052KN 7、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=3.052KNN

19、fA 其中f=205N/mm2 A=489mm2，A为立杆的截面面积。L0=h+2a=1200+274=1348mm 取=74 mm =1200 mm=L0/i=134815.8=85.3查表得：=0.692，为轴心受压构件的稳定系数。N/A=3052(0.692489)=9.02N/mm2 f=205N/mm2 因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。 8、抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算 砼浇捣层梁下立杆的受力： N=3.052KN砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算： R=3.052KN1=3.052KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值 R

20、c=8KN RRc,符合要求9、板模计算：1）、板下钢管横梁计算：（1)、内力计算：板荷载传给横梁简图，见图9。q= N横距=3.0521.2=2.543KN/m图9即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)8=2.5431.21.2(2-1.21.2)8=0.458kNm=Mmaxw=0.458106(5.08103)=90.157Nmm2f=205Nmm2满足要求。（2)、横梁挠度计算：受力图如下：图10F= N =3.052kN横梁=FL3 /(48EI)=305212003(482.0610512.19104)=4.375mmL/150=1200150=8mm满足要求。2)、

21、板底模计算：板底模计算：梁底模采用九层板，其厚度=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度值f=24 Nmm2（顺纹），故需在横梁之间设10050木楞，间距为400。计算简图入如图所示：q=3.0521.2=2.543kNm即：模板所受的最大弯矩：MmaX=1/8 ql2=0.1252.5430.42=0.051kNm(1)、强度计算：=MmaxWX=0.051106(9.633103)=5.294Nmm2f=24Nmm2满足要求。(2)、挠度计算：受力图见图11。W板底模=0.273qL4/（100EL）

22、=0.2732.5434004（10050008.188104）=0.434mm=1.5mm 满足要求。 图11根据以上计算120厚板模板支撑可按图12所示搭设。四）、第四部分：剪力墙模板支撑及模板验算剪力墙高H=4.2m，厚度300和350mm。模板采用九层板大板拼装，因此侧模板采用10050枋木组成的竖向楞及483.5mm的钢管水平夹牢，外采用对拉螺栓拉紧，枋木间距200 mm，钢楞间距600mm，先背枋木，后背立杆。12对拉螺栓设置间距为400400mm。砼输送方式为输送泵送入模内，浇筑速度为2.5mh，混凝土入模温度为20C，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度1618cm。 由于其采用

23、的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值： ； 1、模板计算1)、荷载计算：(1)、新浇混凝土对模板侧面的压力计算：坍落度为16-18cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为2.5mh，即：1=1.2， 2=1.15t0=200/(T+15)=5.714F1=0.22247.7141.21.152.50.5=88.872 KNF1=CH=244.2=100.8KN按规定取较小值，即取g=88.872KN(2)、振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kNm2；(3)、混凝土有效压头高度h=88.87224=3.7m(4

24、)、模板所受的设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85)：模板采用九夹板：其肋板厚度d=17mm，净截面抵抗矩W=9.633cm3，净截面面积A=6.91cm2,九层板净曲强度值f=24 Nmm2（顺纹）。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为：、计算强度的荷载组合：q1=(88.8721.2+41.4)0.2=22.45kNm、计算挠度的荷载组合：q2=88.8721.20.2=21.329kNm模板受力的计算简图见图13。图132)、模板内力计算：(1)、模板所受的最大弯矩：Mmax=0.125q1L2=0.12522.450.22=0.112Nm(2)、强度计算：=Mmax/W=0

25、.112106(9.633103)=11.627Nmm2f=24Nmm2，满足要求。(3)、挠度计算：W=0.52q2L4/100EI=0.5221.3292004/（10051038.188104）=0.433mm=0.8mm,满足要求。2、枋木内楞计算：1)、荷载计算：枋木内楞直接与模板接触，承受模板传来的荷载。由于木楞间距200mm，对拉钢螺栓设置间距为600600mm，因此木楞所受的荷载：、计算强度的荷载组合如下：g1=(88.8721.2+41.4)0.2=22.45 kN、计算挠度的荷载组合：g2=(88.8721.2)0.2=21.329 kNm枋木内楞受力按三跨连续梁计算，受力

26、简图见图14。图142）、内力计算： Mmax=0.10g1L2=0.1022.450.22=0.0898kNm(2)、强度计算：=MmaxW=0.0898106(9.633103)=9.322Nmm2f=13Nmm2，满足要求。(3)、挠度计算：=g2L4/(150EI)=21.3292004/(15050008.188104) =0.556mmL300=200300=0.667mm满足要求。 3、外钢钢楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，可不计算。4、对拉螺栓验算：采用间距400400mm，、对拉螺栓的拉力N=F对拉螺栓水平间距对拉螺栓竖直间距 =112.2460.40.4=1

27、7.96KN、对拉螺栓的应力 =NA=17.96103（3.1462） =158.882mm2205Nmm2满足要求根据以上计算300或350厚剪力墙模板支撑可按图15所示搭设。图15四、承重架搭设构造要求 1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm 。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接

28、、搭接应符合下列规定： 1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm ，各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的 1/3 。 2）搭接长度不应小于 1m ，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm,支架立杆应竖直设置， 2m 高度的垂直允许偏差为 15mm 。 2、设在支架立杆根部的可调底坐，当其伸出长度超过 300mm 时，应采取可靠的措施固定。立杆根部应采用木枋垫设以增加立杆根部的受力面积。3、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm 。 4、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。 1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 2）高于 4m 的模板支架，其两面三刀端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造要应符合规范要求。五、承重架搭设施工要求1、对进场钢管、扣件等应进行检查验收，不合