模板及支架施工方案.docx

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模板及支架施工方案

云南师范大学呈贡校区

东区6#—9#学生宿舍工程

模板及支架

施工方案

编制:

审核:

审批:

*****工程

一、工程概况

二、编制依据

三、模板承重架设计

一）、第一部分：

300×800mm梁下承重架的验算

二）、第二部分：

250×500mm梁下承重架的验算

三）、第三部分：

板下承重架的验算

四）、第四部分：

剪力墙模板支撑及模板验算

四、承重架搭设构造要求

五、承重架搭设施工要求

六、承重架搭设检查与验收要求

七、承重架搭设安全检查管理要求

八、模板承重架搭的拆除

　一、工程概况

********工程，建筑层数六层,建筑最大高度为23.95m。

本工程6#、8#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14669平方米，地上建筑面积为13601㎡，架空建筑面积1068㎡，基底面积为2193㎡。

7#、9#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14621㎡，地上建筑面积为13601㎡，架空建筑面积1020㎡，基底面积为2193㎡。

，四栋建筑长×宽均为57.14m×57m。

结构形式为框架结构，梁截面为300×750mm、300×700mm、300×600mm、250×600mm、250×560mm、350×400mm、250×500mm、200×400mm等，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及300×750mm的梁进行设计计算，最大跨度均为7900mm。

板厚度为120mm，其余为110mm和100mm，以120mm为设计计算对象。

二、编制依据

　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

　　《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）

　　《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2002）

　　********项目图纸结构施工图

承重模板支架立杆稳定性计算

　　荷载组合及标准值

　　模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。

　　模板及支架标准值1.1KN/m2

　　钢筋自重标准值1.5KN/m3

　　混凝土标准值24KN/m3

　　施工人员及设备荷载标准值1.0KN/m2

　　混凝土振捣时的荷载标准值2.0KN/m2

倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.OKN／m2；

钢管采用φ48×3.5，其截面特性：

A=489mm2，I=12.19cm4

截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；

根据JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：

在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。

三、模板承重架设计

基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：

承重架按规定设置纵横向地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。

一）、第一部分：

300×750mm梁下承重架的验算

　　不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

　　模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

　　N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

　　∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和，∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

1、楼面梁板模板自重

　　计算作用面积：

[（梁高-0.12）×2+横距+板下横距]×纵距=[（0.75-0.12）×2+0.8+1.2]×0.8=2.608m2

　　则平均每根立杆承担模板重：

　　模板作用面积×1.1÷4根=2.608×1.1÷4=0.717KN

2、新浇混凝土自重

　　计算作用面积内砼自重：

梁高×梁宽×纵距+（横距-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=0.75×0.3×0.8+（0.8-0.3+1.2）×0.8×0.12=0.343m3

　　则平均每根立杆下承担梁板砼自重

　　砼体积×砼标值÷4=0.343×24÷4=2.06KN

3、钢筋自重

　　平均每根立杆下承担钢筋自重

　　砼体积×1.5÷4根=0.343×1.5÷4=0.127KN

　　则一根立杆的∑GK=0.717+2.06+0.127=2.904KN

　　∑GK为模板及支架新浇混凝土、钢筋自重的荷载标准值产生的轴向力总和。

4、施工人员及设备荷载

　　作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×1.0÷4根=（0.8+1.2）×0.8×1.0÷4=0.4KN

5、振捣混凝土时产生的荷载

　　作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×2.0÷4根

　　=（0.8+1.2）×0.8×2.0÷4=0.8KN

　　∑QK=0.4+0.8=1.2KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

6、在不组合风荷载时，荷载组合如下：

　　全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数=2.904×1.2+1.2×1.4=5.165KN

　　综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=5.165KN

7、立杆稳定计算

由上式可知：

一根立杆所承受的轴向力设计值为：

N=5.165KN

N≤fфA其中f=205N/mm2A=489mm2，A为立杆的截面面积。

L0=h+2a=1200+2×74=1348mm取ａ=74mmｈ=1200mm

λ=L0/i=1348／15.8=85.3

查表得：

ф=0.692，φ为轴心受压构件的稳定系数。

N/φA=5165÷（0.692×489）=15.26N/mm2≤f=205N/mm2

　　因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

8、抗滑承载力计算

　　正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

　　砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=5.165KN

　　砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

　　R=5.165KN÷1=5.165KN

　　直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R＜Rc,符合要求

9、梁模计算：

1、梁下钢管横梁计算：

1）、内力计算：

梁荷载传给横梁简图，见图1。

q=N÷梁宽=5.165÷0.3=17.217KN/m

图1

即：

横梁跨中的最大弯矩

Mmax=qbL（2-b/L）÷8

=17.217×0.3×0.8×（2-0.3÷0.8）÷8=0.839kN·m

σ=Mmax／w=0.839×106÷（5.08×103）=165.157N／mm2

满足要求。

2）、横梁挠度计算：

受力图如下：

图2

F=N=5.165kN

横梁=FL3/（48EI）=5165×8003÷（48×2.06×105×12.19×104）

=2.25mm

满足要求。

3）、梁底模计算：

梁底模计算：

梁底模采用九层板，其厚度δ=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。

由于九夹板净曲强度值f=24N／mm2（顺纹），故需在横梁之间设100×50木楞，间距为400。

计算简图如图所示：

q=5.306÷0.8=6.633kN／m

即：

模板所受的最大弯矩：

MmaX=1/8ql2=0.125×6.633×0.42=0.133kN·m

（1）、强度计算：

σ=Mmax／WX=0.133×106÷（9.633×103）=13.81N／mm2

满足要求。

（2）、挠度计算：

受力图见图3。

W梁底模=0.273×qL4/（100EL）=0.273×6.633×4004÷（100×5000×8.188×104）=1.132mm<[

]=1.5mm

满足要求。

图3

根据以上计算300×750梁模板支撑可按图4所示搭设。

二）、第二部分：

250×500梁下承重架的验算

　　不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

　　模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

　　N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

　　∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：

1、楼面梁板模板自重

　　计算作用面积：

[（梁高-0.12）×2+横距+板下横距]×纵距=[（0.5-0.12）×2+0.75+1.2]×1.2=3.252㎡

　　则平均每根立杆承担模板重：

　　模板作用面积×0.5÷4根=3.792×0.5÷4=0.407KN

2、新浇混凝土自重

　　计算作用面积内砼自重：

梁高×梁宽×纵距+（横距-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=0.5×0.25×1.2+（0.75-0.25+1.2）×1.2×0.12=0.395m3

　　则平均每根立杆下承担梁板砼自重

　　砼体积×砼标值÷4=0.395×24÷4=2.37KN

3、钢筋自重

　　平均每根立杆下承担钢筋自重

　　砼体积×1.5÷4=0.395×1.5÷4=0.148KN

　　则一根立杆的∑GK=0.407+2.37+0.148=2.952KN

　　∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

4、施工人员及设备荷载

　　作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×1.0÷4=（0.75+1.2）×1.2×1.0÷4=0.585KN

5、振捣混凝土时产生的荷载

　　作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×2.0÷4=（0.75+1.2）×1.2×2.0÷4=1.17KN

　　∑QK=0.585+1.17=1.755KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

6、在不组合风荷载时，荷载组合如下：

　　全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数=2.952×1.2+1.755×1.4=6.0KN

　　综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=6.0KN

7、立杆稳定计算　

由上式可知：

一根立杆所承受的轴向力设计值为：

N=6.0KN

N≤fфA其中f=205N/mm2A=489mm2，A为立杆的截面面积。

L0=h+2a=1200+2×74=1348mm取ａ=74mmｈ=1200mm

λ=L0/i=1348／15.8=85.3

查表得：

ф=0.692，φ为轴心受压构件的稳定系数。

N/φA=6000÷（0.692×489）=17.731N/mm2≤f=205N/mm2

　　因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

8、抗滑承载力计算

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

　　砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=6.0KN

　　砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

　　R=6.0KN÷1=6.0KN

　　直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

　　R≤Rc,符合要求

9、梁模计算：

1）、梁下钢管横梁计算：

（1）、内力计算：

梁荷载传给横梁简图，见图5。

q=N÷梁宽=6.0÷0.25=24KN/m

图5

即：

横梁跨中的最大弯矩

Mmax=qbL（2-b/L）÷8

=24×0.25×0.75×（2-0.25÷0.75）÷8=0.938kN·m

σ=Mmax／w=0.938×106÷（5.08×103）=184.646N／mm2

满足要求。

（2）、横梁挠度计算：

受力图如下：

图6

F=N=6.0kN

横梁=FL3/（48EI）=6000×7503÷（48×2.06×105×12.19×104）

=2.2mm

满足要求。

2）、梁底模计算：

梁底模计算：

梁底模采用九层板，其厚度δ=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。

由于九夹板净曲强度值f=24N／mm2（顺纹），故需在横梁之间设100×50木楞，间距为400。

计算简图入如图所示：

q=6.0÷0.75=8kN／m

即：

模板所受的最大弯矩：

MmaX=1/8ql2=0.125×8×0.42=0.16kN·m

（1）、强度计算：

σ=Mmax／WX=0.16×106÷（9.633×103）=16.61N／mm2

满足要求。

（2）、挠度计算：

受力图见图7。

W梁底模=0.273×qL4/（100EL）=0.273×8×4004÷（100×5000×8.188×104）=1.366mm<[

]=1.5mm

满足要求。

图7

根据以上计算250×500梁模板支撑可按图8所示搭设。

三）、第三部分：

板下承重架的验算

　　不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

　　模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

　　N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

　　∑NGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：

1、板下模板自重

　　计算作用面积：

横距×纵距=1.2×1.2=1.44m2

　　一根立杆承担模板重：

　　模板作用面积×0.5÷4=1.44×0.5÷4=0.18KN

2、新浇混凝土自重

　　计算作用面积内砼自重：

横距×纵距×板厚=1.2×1.2×0.12=0.173m3

　　一根立杆下承担板砼自重

　　砼体积×砼标值÷4=0.173×24÷4=1.038KN

3、钢筋自重

　　一根立杆下承担钢筋自重

　　砼体积×1.5÷4=0.173×1.5÷4=0.065KN

　　则一根立杆的∑GK=0.18+1.038+0.065=1.283KN

　　∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

4、施工人员及设备荷载

　　作用面积=横距×纵距×1.0÷4=1.2×1.2×1.0÷4=0.36KN

5、振捣混凝土时产生的荷载

　　作用面积=横距×纵距×2.0÷4=1.2×1.2×2.0÷4=0.72KN

　　∑QK=0.36+0.72=1.08KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

6、在不组合风荷载时，荷载组合如下：

　　全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数=1.283×1.2+1.08×1.4=3.052KN

　　综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值

　　N=3.052KN

7、立杆稳定计算　

由上式可知：

一根立杆所承受的轴向力设计值为：

N=3.052KN

N≤fфA其中f=205N/mm2A=489mm2，A为立杆的截面面积。

L0=h+2a=1200+2×74=1348mm取ａ=74mmｈ=1200mm

λ=L0/i=1348／15.8=85.3

查表得：

ф=0.692，φ为轴心受压构件的稳定系数。

N/φA=3052÷（0.692×489）=9.02N/mm2≤f=205N/mm2

　　因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

8、抗滑承载力计算

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

　砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=3.052KN

　　砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

　　R=3.052KN÷1=3.052KN

　　直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R≤Rc,符合要求

9、板模计算：

1）、板下钢管横梁计算：

（1）、内力计算：

板荷载传给横梁简图，见图9。

q=N÷横距=3.052÷1.2=2.543KN/m

图9

即：

横梁跨中的最大弯矩

Mmax=qbL（2-b/L）÷8

=2.543×1.2×1.2×（2-1.2÷1.2）÷8=0.458kN·m

σ=Mmax／w=0.458×106÷（5.08×103）=90.157N／mm2

满足要求。

（2）、横梁挠度计算：

受力图如下：

图10

F=N=3.052kN

横梁=FL3/（48EI）=3052×12003÷（48×2.06×105×12.19×104）

=4.375mm

满足要求。

2）、板底模计算：

板底模计算：

梁底模采用九层板，其厚度δ=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。

由于九夹板净曲强度值f=24N／mm2（顺纹），故需在横梁之间设100×50木楞，间距为400。

计算简图入如图所示：

q=3.052÷1.2=2.543kN／m

即：

模板所受的最大弯矩：

MmaX=1/8ql2=0.125×2.543×0.42=0.051kN·m

（1）、强度计算：

σ=Mmax／WX=0.051×106÷（9.633×103）=5.294N／mm2

满足要求。

（2）、挠度计算：

受力图见图11。

W板底模=0.273×qL4/（100EL）=0.273×2.543×4004÷（100×5000×8.188×104）=0.434mm<[

]=1.5mm

满足要求。

图11

根据以上计算120厚板模板支撑可按图12所示搭设。

四）、第四部分：

剪力墙模板支撑及模板验算

剪力墙高H=4.2m，厚度300和350mm。

模板采用九层板大板拼装，因此侧模板采用100×50枋木组成的竖向楞及φ48×3.5mm的钢管水平夹牢，外采用对拉螺栓拉紧，枋木间距200mm，钢楞间距600mm，先背枋木，后背立杆。

φ12对拉螺栓设置间距为400×400mm。

砼输送方式为输送泵送入模内，浇筑速度为2.5m／h，混凝土入模温度为20○C，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度16～18cm。

由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：

；

1、模板计算

1）、荷载计算：

（1）、新浇混凝土对模板侧面的压力计算：

坍落度为16-18cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为2.5m／h，即：

β1=1.2，β2=1.15

t0=200/（T+15）=5.714

F1=0.22×24×7.714×1.2×1.15×2.50.5=88.872KN／㎡

F1=γCH=24×4.2=100.8KN／㎡

按规定取较小值，即取g=88.872KN／㎡

（2）、振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN／m2；

（3）、混凝土有效压头高度h=88.872／24=3.7m

（4）、模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：

模板采用九夹板：

其肋板厚度d=17mm，净截面抵抗矩W=9.633cm3，净截面面积A=6.91cm2,九层板净曲强度值f=24N／mm2（顺纹）。

由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为：

、计算强度的荷载组合：

q1=（88.872×1.2+4×1.4）×0.2=22.45kN／m

、计算挠度的荷载组合：

q2=88.872×1.2×0.2=21.329kN／m

模板受力的计算简图见图13。

图13

2）、模板内力计算：

（1）、模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.125q1L2=0.125×22.45×0.22=0.112N·m

（2）、强度计算：

б=Mmax/W=0.112×106／（9.633×103）=11.627N／mm2

（3）、挠度计算：

W=0.52q2L4/100EI=0.52×21.329×2004/（100×5×103×8.188×104）=0.433mm<[

]=0.8mm,满足要求。

2、枋木内楞计算：

1）、荷载计算：

枋木内楞直接与模板接触，承受模板传来的荷载。

由于木楞间距200mm，对拉钢螺栓设置间距为600×600mm，因此木楞所受的荷载：

、计算强度的荷载组合如下：

g1=（88.872×1.2+4×1.4）×0.2=22.45kN

、计算挠度的荷载组合：

g2=（88.872×1.2）×0.2=21.329kN／m

枋木内楞受力按三跨连续梁计算，受力简图见图14。

图14

2）、内力计算：

Mmax=0.10g1L2=0.10×22.45×0.22=0.0898kN·m

（2）、强度计算：

σ=Mmax／W=0.0898×106／（9.633×103）=9.322N／mm2

满足要求。

（3）、挠度计算：

=g2L4/（150EI）=21.329×2004/（150×5000×8.188×104）

=0.556mm＜L／300=200／300=0.667mm

满足要求。

3、外钢钢楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，可不计算。

4、对拉螺栓验算：

采用间距400×400mm，

⑴、对拉螺栓的拉力N=F×对拉螺栓水平间距×对拉螺栓竖直间距

=112.246×0.4×0.4=17.96KN

⑵、对拉螺栓的应力

б=N／A=17.96×103／（3.14×62）

=158.882／mm2<205N／mm2

满足要求

根据以上计算300或350厚剪力墙模板支撑可按图15所示搭设。

图15

四、承重架搭设构造要求

　　1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

　　1）立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的1/3。

　　2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm,支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。

　　2、设在支架立杆根部的可调底坐，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠的措施固定。

立杆根部应采用木枋垫设以增加立杆根部的受力面积。

　　3、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

　　4、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。

　　1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

　　2）高于4m的模板支架，其两面三刀端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

剪刀撑的构造要应符合规范要求。

五、承重架搭设施工要求

　　1、对进场钢管、扣件等应进行检查验收，不合