不锈钢管各国执行标准.docx

1、不锈钢管各国执行标准管子的执行标准 发布时间： 2010-11-17 信息来源： 中国：GB/T14975-2002.GB/T14976-2002.GB13296-91.GB9948-88. 美国：ASTM A269A312/A312M，A213/A213M A376/A376M A511 日本：JISG3463.JIGS3448.JIS3459 德国：DIN17456，DIN17458 不锈钢标准钢号对照表 发布时间： 2009-7-27 信息来源： 国内外不锈钢标准钢号对照表中国GB1220-9284GB3220-9284日本JIS 美国AISIUNS 英国BS 970 Part4BS 1

2、449 Part2德国W.-Nr.DIN 17440DIN 17224-410S-0Cr13SUS410SS41000-X7Cr131Cr13SUS410410410S21X10Cr13,1.40112Cr13SUS420J1420420S29X20Cr13,1.4021-S4200420S27-3Cr13SUS420J2-420S45-Y3Cr13SUS 420F420F-3Cr13Mo -3Cr16SUS429J1-1Cr17Ni2SUS431431431S29X17CrNi16-2,1.4057-S43100X17CrNi16-2,1.4057-7Cr17SUS 440A440AX70C

3、rMo15,1.4109 X70CrMo15,1.4109 -S44002 -11Cr17SUS 440C 440CX105CrMo17,1.4125 X105CrMo17,1.4125 -S44004 -Y11Cr17SUS 440F440F-8Cr17 SUS440B 44013 -S44003 -440B -1Cr12SUS403403-X6Cr134Cr13 SUS420J2 -X4DCr13,1.40319Cr18SUS 440C440C-X105CrMo17, 1.4125 9Cr18Mo SUS 440C 440CX105CrMo17,1.4125 X105CrMo17,1.41

4、259Cr18MoV SUS440B 440B -X90CrMoV18,1.4112 -X50CrMoV15,1.4116 - -X39CrMo17-1，1.4122-AUS8( 8A )-AUS10( 10A ) -AUS6( 6A )-0Cr17Ni4Cu4Nb SUS630 630 X5CrNiCuNb16-4, 1.4542X5CrNiCuNb16-4, 1.4542-S17400 - - -17-4PH-0Cr17Ni7AlSUS631 631 -S17700 X7CrNiAl17-71.4568 X7CrNiAl17-7,1.4568 -S17700 X7CrNiAl17-71.4

5、568 X7CrNiAl17-7, 1.4568 -17-7PH -0Cr15Ni7Mo2Al -632 - -S15700 -0Cr13Al00Cr13Al SUS405 405 - -S40500 405S17 X7CrAl13 1Cr15 SUS429 429 - -S42900 -1Cr17 SUS430 430 - -S43000 430S17 X6Cr17,1.4016 Y1Cr17 SUS 430F 430F-S43020 -X12CrMoS17 1Cr17Mo SUS434 434 -S43400 434S19 X6CrMo17 1Cr17Mn6Ni5N SUS201 201

6、-X12CrMnNiN 17-7-5 , 1.4372-S20100 -1Cr18Mn8Ni5N SUS202 202 -X12CrMnNiN 18-9-5 1.4373-S20200 284S16 -2Cr13Mn9Ni4 - -1Cr17Ni7 SUS301 301 -S30100 301S21 X12CrNi177 1Cr17Ni8 SUS301J1 -X12CrNi177 1Cr18Ni9 SUS302 302 302S31 X2CrNi18-9,1.4307 -S30200 -1Cr18Ni9Si3 SUS302B 302B -S30215 -Y1Cr18Ni9 SUS303 303

7、 303S31 X8CrNiS18-9,1.4305 -S30300 -Y1Cr18Ni9Se SUS303Se 303Se 303S42 -S30323 -0Cr18Ni9 SUS304 304 304S31, X5CrNi18-10,1.4301 X5CrNi18-101.4301 -S30400 -S30403 -00Cr19Ni10 SUS 304L 304L304S11, X2CrNi19-11, 1.4306 X2CrNi19-11, 1.4306 0Cr19Ni9N SUS304N1 304N -X5CrNi19-9, 1.4315 -S30451 -0Cr19Ni10NbN S

8、US304N2 XM-21, S30452 -00Cr19Ni10N SUS304LN 304LN, S30453 X2CrNiN18-10,1.4311X2CrNiN18-10,1.43111Cr18Ni12 SUS305 S30500, 305 305S19, X4CrNi18-12, 1.4303 X4CrNi18-12,1.4303 0Cr20Ni10 SUS308 308 -S30800 -0Cr23Ni13 SUS309S 309S -S30908 -0Cr25Ni20 SUS310S 310S 310S31- -S31008 -0Cr17Ni12Mo2 SUS316 316 31

9、6S31, X5CrNiMo 17-12-2 1.4401 X5CrNiMo 17-12-2 1.4401 - -S31600 - -0Cr17Ni12Mo2N SUS316N 316N X2CrNiMo 17-11-2 1.4406X2CrNiMo 17-11-2 1.4406-S31651 - - 00Cr17Ni13Mo2N SUS316LN 316LN, S31653 X2CrNiMo17-13-31.4429 X2CrNiMoN17-13-31.4429 00Cr17Ni14Mo2 SUS 316L 316L , S31603 X2CrNiMo 18-4-3 1.4435, 316S

10、13 X2CrNiMo 18-4-3 1.44350Cr18Ni12Mo2TiSUS316Ti 316Ti320S31, X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 0Cr18Ni14Mo2Cu2 SUS316J1 - -00Cr18Ni14Mo2Cu2 SUS316J 1L -0Cr18Ni12Mo3Ti- X6CrNiMoTi 17-12-2 1.45711Cr18Ni12Mo3Ti - -0Cr19Ni13Mo3 SUS317 317 316S33, X3CrNiMo 17-3-3 , 1.4436X3CrNiMo 17-3-3

11、 , 1.4436 -S31700 -00Cr19Ni13Mo3 SUS 317L 317LX2CrNiMo18-15-4, 1.4438X3CrNiMo18-15-4, 1.44380Cr18Ni16Mo5 SUS317J1 S31725-0Cr18Ni10Ti SUS321 321 -X6CrNiTi18-101.4541 -S32100 -1Cr18Ni9Ti SUS321321，S32109321S31, X6CrNiTi18-10, 1.4541X6CrNiTi18-10, 1.45410Cr18Ni11Nb SUS347 347 347S31 X6CrNiNb18-10, 1.45

12、50 -S34700 -0Cr18Ni13Si4 SUSXM15J1 XM15 -S38100 -0Cr18Ni9Cu3 SUSXM7 XM7 -X3CrNiCu 18-9-4 , 1.45671Cr18Mn10NiMo3N -1Cr18Ni12Mo2Ti -320S31, X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 1Cr18Ni11Si4AlTi - - 1Cr21Ni5Ti - 00Cr20Ni25Mo4.5Cu -904L-影响铁基合金精铸件性能的因素-以前有的朋友问起铁基合金精铸件性能问题，怀疑是热处理工艺不当。其实铸件性能

13、是铸造工艺和热处理工艺的综合反映，其中铸造工艺是根本。如果铸件本身基体不理想，晶粒粗大，杂质多，无论怎样调整热处理规范都很难达到理想的效果的。下面就结合自己的工作经验，谈一点粗浅的看法。一、 铸造工艺1、 化学成份成份是保证铸件性能的基础，首先需重点控制C、Si、Mn含量。C是提高钢的强度的最重要的因素，Si、Mn是强化作用较大的元素，在合金钢中得到广泛应用。随着C、Si、Mn增多，强度、硬度上升，而塑性、韧性下降。此外需控制S、P含量，这已经是一个常识性问题，但有的工厂成份控制不是很严格，有的甚至没有进行成份检测，铸件性能是没有保障的。此外N、Ti、Al、V、Zr、Mo、W等元素对铸件性能也

14、有一定影响，但不是每种铸件都用得上，这里不再细说。2、 熔炼浇注熔炼浇注也包含了对化学成份的控制。除了C、Si、Mn，最常用的合金元素还有Ni、Cr。常用的脱氧方式为硅铁、锰铁、硅钙等。有的工厂喜欢浇注前在浇包中丢铝块终脱氧，但对铬镍钢要慎用。铬镍钢的缺点是容易出现石状断口，使铸件在铸造和热处理过程中出现开裂。石状断口是一种晶间断口，它的成因是由于氮化铝夹杂物在奥氏体晶界上析出的结果。氮化铝夹杂物在奥氏体中的溶解度随温度的降低而降低，当铸件在1100-1200间缓冷时，氮化铝夹杂物将在奥氏体晶界上析出，严重消弱晶界强度。铸件冷速愈慢，钢中残留的铝和氮量愈高，则形成的氮化铝夹杂物也愈多。因此在熔

15、炼过程中，为防止石状断口，不能用铝脱氧，并尽量缩短熔炼时间，以减少钢中铝、氮含量，浇注后应尽量加快铸件的冷却速度。铬、镍、锰等元素能提高钢的凝固收缩值，故能提高钢的疏松和热裂倾向。尤其是马氏体钢，由于铬量较高，易形成氧化铬膜和氮、碳化物难熔质点，流动性较差，在铸件中容易造成欠铸、夹杂等缺陷。有的铸件由于热节分散，或有局部大的薄壁、细长结构，熔炼浇注工艺陷入两难选择：浇注温度太低，铸件充型很困难，易发生欠铸、气孔等缺陷；浇注温度太高，铸件晶粒粗大，易出现裂纹、疏松等缺陷,铸件性能也不理想。这就必须优化浇注系统，有利于铸件充型。尽量搞高壳型温度、降低浇注温度。对壳型的要求是，浇注前温度尽可能高，浇

16、注后冷却速度尽可能快，这又是相互矛盾的。如果过程控制得好，最好空壳浇注，以保证浇注后冷却速度，但壳型出炉后到浇注时间间隔尽可能短。有条件的话，铸件最好放在真空浇注，有助于降低浇注温度，减少欠铸、夹杂等缺陷，并能提高性能。真空浇注虽然比非真空浇注增加了成本，但铸件合格率上升，表面质量和性能都有较大提高。如果铸件技术要求高，价位也合理，放在真空浇注是合算的。（我厂有一批不锈钢精铸件，二十多年来都采用非真空浇注，由于冶金质量和性能问题，合格率极低，一年投产八批才满足要求。本人改为真空浇注，并改进热处理工艺，现在投产一批能管用三年）二、热处理工艺常用的热处理方式通常包括正火、退火、淬火和回火。这里主要

17、说一下用得较多的不锈钢淬火。淬火的目的是为了得到马氏体，并防止碳化物的析出。淬火工艺参数的选择应注意两点：一是要得到尽可能多的马氏体，而又不使晶粒粗大，从而提高钢的机械性能；二是要得到尽可能均匀的单相组织，以提高其抗蚀能力。淬火温度过低，碳化物不能溶入奥氏体中。淬火温度和时间要保证碳化物充分溶解而得到高的硬度、强度,时间一般在2小时以上，温度一般1000以上。一般均采用油冷淬火。回火的目的是为了消除淬火应力和提高冲击韧性。在500以上回火时，由于碳化物聚集长大，所以强度迅速下降，塑性上升。马氏体不锈钢有回火脆性倾向，回火后应采用较快速度冷却。在实际生产中，大量铸件成箱堆放，空冷难以保证较快的冷

18、却速度，因而铸件有回火脆性倾向，影响到铸件塑性。所以需油冷或水冷才有效果。热处理规范要参照铸件化学成份来制定。如果铸件C、Si、Mn含量较高，则回火温度也要偏高，才能保证铸件有足够的塑性、韧性；如果C、Si、Mn含量较低，则回火温度也要偏低一点，才能保证铸件有足够的强度、硬度。结论：1、 铸件性能是铸造工艺和热处理工艺的综合反映，其中铸造工艺是根本。铸造及热处理规范稍不合理就容易顾此失彼，需综合考虑。2、 铸造工艺需严格控制化学成份，主要是C、Si、MnS、P含量。浇注时尽量搞高壳型温度、降低浇注温度，浇注后应尽量加快铸件的冷却速度（但需保证不出现裂纹），铬镍钢不能用铝脱氧，有条件的话，可考虑真空浇注。3、 热处理工艺中，淬火时淬火温度和时间要有保证。回火后应采用较快速度冷却。热处理规范要参照铸件化学成份来制定。