塔吊基础计算方案.docx

1、塔吊基础计算方案塔式起重机基础计算方案书工程名称：施工单位：编 制 人：日 期：一、 编制依据.1二、 塔机属性.1三、 塔机荷载.2四、 基础验算.4五、 基础配筋验算.7塔机型号QTZ40塔身桁架结构型钢桁架结构宽度B1.5m塔机独立状态的计算高度H28m#工程施工方案一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T187-20094、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20105、塔式起重机设计规范GB13752-926、混凝土结构设计规范GB50010-20107、建筑结构荷载规范（GB50009-2012

2、）8、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）9、建筑安全检查标准（JGJ59-2011）二、 塔机属性1塔身自重G0109kN起重臂自重G129.8kN起重臂重心至塔身中心距离RG120.7m小车和吊钩自重G23.1kN最大起重荷载Qmax40kN最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax12.44m最小起重荷载Qmin9kN最大吊物幅度RQmin48m最大起重力矩M2490kNm平衡臂自重G320.7kN平衡臂重心至塔身中心距离RG36.5m平衡块自重G482.5kN平衡块重心至塔身中心距离RG410.72m工程所在地内蒙古集宁市2基本风压0(kN/m)工作状态0.2非工作状态0.6

3、塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值2#工程施工方案三、 塔机荷载工作状态塔机自重标准值Fk1109+29.8+3.1+20.7+82.5=245.1kN起重荷载标准值Fqk40KN竖向荷载标准值Fk245.1+40=285.10kN水平荷载标准值Fvk0.710.351.528=10.44kN倾覆力矩标准值Mk29.820.7+3.112.44-20.76.5-82.510.72+0.9(490+0.510.4428)=209.02kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk245.1kN水平荷载标

4、准值Fvk2.250.351.528=33.08kN倾覆力矩标准值Mk29.820.7-20.76.5-82.510.72+0.533.0828=61.03kNm市郊区风振系数z工作状态1.59非工作状态1.67风压等效高度变化系数z1.2风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值kk=0.8zsz0工作状态0.81.21.591.951.20.2=0.71kN/m2非工作状态0.81.21.671.951.20.6=2.25kN/m2#工程施工方案（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态3塔机自重设计值F11.2Fk1=1.

5、2245.1=294.12kN起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.440=56.00kN竖向荷载设计值F294.12+56.00=350.12kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.410.44=14.62kN倾覆力矩设计值M1.2(29.820.7+3.112.44-20.76.5-82.510.72)+1.40.9(490+0.510.4428)=365.33kNm非工作状态竖向荷载设计值F1.2Fk=1.2245.1=294.12kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.433.08=46.31kN倾覆力矩设计值M1.2(29.820.7-20.76.5-82.510.72)+1.40.5

6、33.0828=165.86kNm基础参数承台梁长b8m承台梁宽l1.6m加腋部分宽度a1m基础高度h1.25m基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm基础上部覆土厚度h0m基础上部覆土的重度19kN/m3地基参数地基承载力特征值fak160kPa基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度20kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19.3kN/m3基础埋置深度d1.5m修正后的地基承载力特征值fa190.88kPa地基变形#工程施工方案四、 基础验算4#工程施工方案基础倾斜方向一端基础倾斜方向另一端基础

7、倾斜方向的mmmmmm沉降量S1沉降量S2基底宽度b基础底面积：A=2bl-l2+2a2=281.6-1.62+212=25.04m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=81.6+2(1+1.6)1=18m2基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=25.041.2525=782.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2782.5=939kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：Fk=(Fk+Gk)A0/A=(285.10+782.5)18/25.04=767.44kNF=(F+G)A0/A=(350.12+939)18/25.04=926.68kNe=(Mk+FVkh)/F

8、k=(209.02+10.441.25)/767.44=0.29mb/4=8/4=2.00m满足要求2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.29mb/6=8/6=1.33mI=lb3/12+2al3/12+4a4/36+a2/2(a/3+l/2)2=1.683/12+211.63/12+414/36+12/2(1/3+1.6/2)2=71.63基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=71.63/(8/2)=17.91m3Pkmin=Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=767.44/18-(209.02+10.441.25)/17.91=30.24kPaPkma

9、x=Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=767.44/18+(209.02+10.441.25)/17.91=55.03kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值Pmin=F/A0-(M+FVh)/W=926.68/18-(365.33+14.621.25)/17.91=30.06kPaPmax=F/A0+(M+FVh)/W=926.68/18+(365.33+14.621.25)/17.91=72.9kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/A=(285.10+782.5)/25.04=42.64kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+d

10、m(d-0.5)=160+1.619.3(1.5-0.5)=190.88kPa5#工程施工方案(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=42.64kPafa=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=55.03kPa1.2fa=1.2190.88=229.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-D/2=1250-40-25/2=1198mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-1.414B)/2=(8-1.4141.5)/2=2.94m塔身边缘处基础底面地基反力标准值：Pk1=Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=55.03-2

11、.94(55.03-30.24)/8=45.92kPa基础自重在基础底面产生的压力标准值：PkG=Gk/A=782.5/25.04=31.25kPa基础底平均压力设计值：P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.35(55.03+45.92)/2-31.25)=25.95kPa基础所受剪力：V=pa1l=25.952.941.6=122.07kNh0/l=1198/1600=0.75V=122.07kN满足要求！6、地基变形验算6#工程施工方案倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|46-50|/5000=0.0008A1=3834mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A

12、s2=3040mm20.5As1=1962.50mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HPB300816(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：h=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.900.7hftlh0=0.70.901.431031.61198=1726.85kNV=122.07kN7#工程施工方案满足要求！配箍率验算sv=nAsv1/(ls)=4113.04/(1600200)=0.14%sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/270=0.13%满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋12200mm、竖向构造箍筋8200mm，外侧纵向筋10200mm。8