型钢悬挑脚手架.docx

1、型钢悬挑脚手架型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 架体验算（分为三挑：1、23.5-37米标高 2、37-50.5米标高 3、50.5-61.7米标高） 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)13.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)7.6立杆步距h(m)1

2、.8立杆纵距或跨距la(m)1.3立杆横距lb(m)0.85横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区浙江湖州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m

3、2)0.45风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.478，0.331 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.3/(2+1)+

4、1.431.3/(2+1)=2.042kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.3/(2+1)+31.3/(2+1)=1.485kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.0420.852/8，2.0420.152/2=0.184kNm =Mmax/W=0.184106/4490=41.072N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.4858504/(3842060001078

5、00)，1.4851504/(8206000107800)=0.455mm max0.455mmminlb/150，10min850/150，105.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.042(0.85+0.15)2/(20.85)=1.201kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.485(0.85+0.15)2/(20.85)=0.874kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.201kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1

6、=Rmax=0.874kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.423106/4490=94.187N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.682mmminla/150，10min1300/150，108.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.779kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.201kNRc=17=7kN 纵向水平杆：Rmax=2.779kNRc=17

7、=7kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H13.5脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.033/1.8)13.5=1.87kN 单内立杆：NG1k=1.87kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(13.5/1.8+1)1.3(0.85+0.15)0.351/1/2=1.934kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆

8、：NG2k1=1.934kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(13.5/1.8+1)1.30.171/1=1.879kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.313.5=0.176kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.934+1.879+0.176=3.988kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.934kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.3(

9、0.85+0.15)(13)/2=1.95kN 内立杆：NQ1k=1.95kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.87+3.988)+ 0.91.41.95=9.486kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.87+1.934)+ 0.91.41.95=7.021kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗

10、拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)13.410.1320011001.3钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 =arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.48610.1/1

11、3.51.3/1.3=8.516kN 钢丝绳轴向拉力 T2=P2/sin2=8.516/sin69.864=9.071kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=9.071kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6679.071/(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=9.071103/(102/4)=115.492N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=99.071/0.85=96.043kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(96.043/0.5)1/2=13.86mm 吊环最小直径d

12、min=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=49.071103/(65)1/2=18mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径13.86mm，必须拉紧至9.071kN，吊环最小直径为18mm。 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H13.5立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长

13、细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.87+3.988+1.95)(3.4+max6，(1-0.8)10.1)/13.5=5.436kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+max6，(

14、1-Kf)hj顶)/H=(1.2(1.87+3.988)+1.41.95)(3.4+max6，(1-0.8)10.1)/13.5=6.795kN =N/(A)=6795.156/(0.188424)=85.246N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.87+3.988+1.95)(3.4+max6，(1-0.8)10.1)/13.5=5.436kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶

15、)/H=(1.2(1.87+3.988)+0.91.41.95)(3.4+max6，(1-0.8)10.1)/13.5=6.605kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.3311.31.82/10=0.176kNm =N/(A)+ Mw/W=6605.067/(0.188424)+175665.672/4490=121.985N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积

16、Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.47821.821.3=6.264kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.264+3)103/(0.896424)=24.385N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.264+3=9.264kN110.5=10.5kN 满足要求！ 悬挑梁验算

17、 一、基本参数主梁离地高度(m)23.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1300主梁与建筑物连接方式预埋主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)15.446.8300130025.446.81150

18、1300 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型槽钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号槽钢主梁截面积A(cm2)25.15主梁截面惯性矩Ix(cm4)934.5主梁截面抵抗矩Wx(cm3)116.8主梁自重标准值gk(kN/m)0.197主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.197=0.197kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.44/1=5.44kN 第2排：F2=F2/nz=5.44/1=5.44kN 荷载设计值： q=1.2gk

19、=1.20.197=0.237kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.8/1=6.8kN 第2排：F2=F2/nz=6.8/1=6.8kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=1.351106/116800=11.563N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.3361000651602-(65-8.5)1402/(893450008.5)=5.55N/mm2 max=5.55N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.02mm=2lx/250=21

20、250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=6.336kN,R2=7.564kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL

21、1/L2=arctan(3300/1050)=72.35 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=17.564=7.564kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=7.564/tan72.35=2.407kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=7.564/sin72.35=7.937kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=7.937kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kN Fg= Fg/k=0.85101/9=9.539kNNS=7.937kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.6679.539/(215.19)=1个n=

22、3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=9.539103/(102/4)=121.453N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=29.539103/(202)=15.182N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为槽钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=7.937103/(10100)=7.937N/mm2 ftw=160N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(N

23、SZ1)/nz=(2.407)/1=2.407kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.351106/(1.05116.8103)+2.407103/2515=11.969N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy)=570 1065 235 /(1050160235)=2.21 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.94。 = Mmax/(bWx)=1.351106/(0.942116.8103)=12.273N/mm2f=215N/mm2 符合要求！