24#曲粮库及制曲车间模板专项施工方案副本.docx

1、24#曲粮库及制曲车间模板专项施工方案 副本安徽口子酒业拆迁改造工程24#曲粮库及制曲车间模板工程专项施工方案编制单位项目经理技术负责人编制人编制时间 一、 工程概况二、 模板安拆的要点三、 模板计算书及脚手架支撑计算1、 柱模板计算书2、 梁模版计算书3、 板模板计算书 四、 梁和板模板高支撑架的构造和施工要求五、 模板安装安全注意事项六、 模板拆除安全注意事项七、 钢管脚手架支撑安拆注意事项一、工程概况1、本工程为框架结构，地上一层，/轴及/轴为地上一层, 高度8.45m；/轴为地上四层,高度：23.530m；总建筑面积：2855.36。屋面为现浇混凝土屋面，混凝框架抗震等级为四级。 模板

2、工程采用木模版，支撑系统为钢管满堂架支撑。连续梁断面为250mm650mm，最大断面250mm800mm，梁跨度为7.5m。混凝土柱断面为600mm600mm，柱模板自基础至屋面最大高度为11.25m。屋面板厚度120mm。2、模板：采用2440122015mm竹胶板3、立柱（支撑）：采用48钢管扣件支撑。4、方木楞：木楞为6080mm。二、模板安拆的要点1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、本工程砼采用集中搅拌、砼泵送，由于泵送砼的流动性和施工的冲击力大，因此在设计模板时，必须根据泵送砼对模板侧压力大的特点，砼的浇筑速度，浇筑高度、密度、坍落度、温度

3、、外加剂等主要影响因素进行计算，确保模板和支撑具有足够的强度、刚度和稳定性。3、构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。4、模板接缝应严密，不得漏浆。5、在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。6、模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。7、安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。8、安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支

4、撑。支撑与地面的倾角不能小于60。9、模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。10、柱模板的应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面支撑。11、底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。12、模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（留砼试块，拆模前砼试块经试压后确认其强度能够拆模，才能拆除）。 13、拆模的顺序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则

5、进行拆除。 14、楼板的模板拆除顺序：柱箍柱侧模柱底模砼板支承构件（梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统粱底模15、拆除要从上至下，模板及支撑不得向地面抛掷，应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按制定地点堆放。基础形式为独立基础，基底标高为-2.800m。模板工程采用木模板，支撑系统为钢管满堂架支撑。框架梁典型断面为250mm650mm,最大断面250mm800mm，梁跨度为7.5m。框架柱典型断面为600mm600mm，屋面板厚度120mm。在材料上选用18mm木胶板作为梁、柱、板的模板，木档采用50mm100mm木方料，支架全部采用483.5mm的钢管。为了确保施工安全的同时做到节约、经济、实用

6、，模板采用的厚度为1.8mm九合板，使用的模板无变质，虫蛀面积不超过规定要求，含水率不大于25%。支撑用钢管为外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，扣件为可锻铸铁制作，小楞用50100方档。三、模板计算书1、计算依据 模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB 5009-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002及施工图纸。2、柱模板计算 柱截面为600600mm，柱模板的总计算高度：H=10.05m。 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，采用483.5mm的钢管，用以支撑竖楞所

7、受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。（1）荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.

8、036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 板计算简图（2）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1

9、.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871270270= 7.93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f

10、-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 = 3.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！（3）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值

11、q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871270.0 = 1834.565N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm

12、2；面板截面受剪应力计算值: =31834.565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.34N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！（4）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.0

13、0 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02270.04/(1006000.02.19105) = 0.190 mm；面板的最大挠度计算值 =0.19mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm,满足要求！（5）竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木

14、方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；竖楞方木计算简图1）抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞

15、的最大弯距：M =0.16.523450.0450.0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.32105/6.40104 = 2.064N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.064N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大

16、剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523450.0 = 1761.182N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523450=1761

17、.182N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷

18、载(kN/m)： q =20.040.27 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(1009000.02.56106) = 0.079 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（6）柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，

19、高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；1)柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.63 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/m

20、m2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.04108/6.40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2)柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.041 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.041mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!3)柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

21、 fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！（7）对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉

22、力: N = 4.38 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!3、梁模板计算（1）参数信息1）模板支撑及构造参数梁段: KL16(1)截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：1

23、1.25；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3）材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm

24、)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：2；5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，490mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高

25、度(mm)：60.00 ；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（2）梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.1

26、50。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1)强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/m

27、m2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(800-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-120)/(4-1)2= 7.19104Nmm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-120)

28、/(4-1)/1000+1.22.800(800-120)/(4-1)/1000=3.432 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.19104 / 3.33104=2.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求2)挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材质的弹性模量: E

29、= 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: =0.67710.709(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.096 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.653mm，满足要求！(4)梁侧模板支撑的计算1)次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kNm，最大支座