24#曲粮库及制曲车间模板专项施工方案副本.docx

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24#曲粮库及制曲车间模板专项施工方案副本

安徽口子酒业拆迁改造工程

24#曲粮库及制曲车间

模

板

工

程

专

项

施

工

方

案

编制单位

项目经理

技术负责人

编制人

编制时间

一、工程概况

二、模板安拆的要点

三、模板计算书及脚手架支撑计算

1、柱模板计算书

2、梁模版计算书

3、板模板计算书

四、梁和板模板高支撑架的构造和施工要求

五、模板安装安全注意事项

六、模板拆除安全注意事项

七、钢管脚手架支撑安拆注意事项

一、工程概况

1、本工程为框架结构，地上一层，

～

/

～

轴及

～

/

～

轴为地上一层,高度8.45m；

～

/

～

轴为地上四层,高度：

23.530m；总建筑面积：

2855.36㎡。

屋面为现浇混凝土屋面，混凝框架抗震等级为四级。

模板工程采用木模版，支撑系统为钢管满堂架支撑。

连续梁断面为250mm×650mm，最大断面250mm×800mm，梁跨度为7.5m。

混凝土柱断面为600mm×600mm，柱模板自基础至屋面最大高度为11.25m。

屋面板厚度120mm。

2、模板：

采用2440×1220×15mm竹胶板

3、立柱（支撑）：

采用φ48钢管扣件支撑。

4、方木楞：

木楞为60×80mm。

二、模板安拆的要点

1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、本工程砼采用集中搅拌、砼泵送，由于泵送砼的流动性和施工的冲击力大，因此在设计模板时，必须根据泵送砼对模板侧压力大的特点，砼的浇筑速度，浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等主要影响因素进行计算，确保模板和支撑具有足够的强度、刚度和稳定性。

3、构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

4、模板接缝应严密，不得漏浆。

5、在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。

6、模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。

7、安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。

8、安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。

支撑与地面的倾角不能小于60°。

9、模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。

10、柱模板的应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面支撑。

11、底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。

12、模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（留砼试块，拆模前砼试块经试压后确认其强度能够拆模，才能拆除）。

13、拆模的顺序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

14、楼板的模板拆除顺序：

柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→粱底模

15、拆除要从上至下，模板及支撑不得向地面抛掷，应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按制定地点堆放。

基础形式为独立基础，基底标高为-2.800m。

模板工程采用木模板，支撑系统为钢管满堂架支撑。

框架梁典型断面为250mm×650mm,最大断面250mm×800mm，梁跨度为7.5m。

框架柱典型断面为600mm×600mm，屋面板厚度120mm。

在材料上选用18mm木胶板作为梁、柱、板的模板，木档采用50mm×100mm木方料，支架全部采用φ48×3.5mm的钢管。

为了确保施工安全的同时做到节约、经济、实用，模板采用的厚度为1.8mm九合板，使用的模板无变质，虫蛀面积不超过规定要求，含水率不大于25%。

支撑用钢管为外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，扣件为可锻铸铁制作，小楞用50×100方档。

三、模板计算书

1、计算依据

模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002及施工图纸。

2、柱模板计算

柱截面为600×600mm，柱模板的总计算高度：

H=10.05m。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，采用φ48×3.5mm的钢管，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

（1）荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

板计算简图

（2）面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=270.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×10.871×270×270=7.93×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=7.93×104/2.43×104=3.261N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=3.261N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

（3）面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:

V=0.625ql

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=270.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.625×10.871×270.0=1834.565N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=1834.565N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=450mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×1834.565/（2×450×18.0）=0.340N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.34N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

（4）面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/（100EI）

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.45＝9.02kN/m；

ν--面板最大挠度（mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=270.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=6000.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩（mm4）；

I=bh3/12

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ν]=270/250=1.08mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.521×9.02×270.04/（100×6000.0×2.19×105）=0.190mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.19mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.08mm,满足要求！

（5）竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

竖楞方木计算简图

1）抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

M=0.1ql2

其中，M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；

q=5.842+0.680=6.523kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×6.523×450.0×450.0=1.32×105N·mm；

σ=M/W

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=1.32×105/6.40×104=2.064N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.064N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2）抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--竖楞计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；

q=5.842+0.680=6.523kN/m；

竖楞的最大剪力：

V=0.6×6.523×450.0=1761.182N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

V--竖楞计算最大剪力（N）：

V=0.6ql=0.6×6.523×450=1761.182N；

b--竖楞的截面宽度（mm）：

b=60.0mm；

hn--竖楞的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1761.182/（2×60.0×80.0×1）=0.550N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3）挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.27=6.52kN/m；

νmax--竖楞最大挠度（mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56×106；

竖楞最大容许挠度:

[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×6.52×450.04/（100×9000.0×2.56×106）=0.079mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.079mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

（6）柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

按集中荷载计算

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.27×0.45

=2.94kN；

1）柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=104370.31N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=64000mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:

σ=1.63N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.04×108/6.40×107=1.63N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2）柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.041mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.041mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

3）柱箍抗剪强度验算

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V--柱箍计算最大剪力（N）：

V=1761.182N；

b--柱箍的截面宽度（mm）：

b=60.0mm；

hn--柱箍的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1761.182/（2×60.0×80.0×1）=0.550N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

（7）对拉螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号:

M12；

对拉螺栓的有效直径:

9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:

A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=4.38kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.38kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

3、梁模板计算

（1）参数信息

1）模板支撑及构造参数

梁段:

KL16

（1）

截面宽度B（m）：

0.25；梁截面高度D（m）：

0.80；

混凝土板厚度（mm）：

120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

0.80；

梁支撑架搭设高度H（m）：

11.25；梁两侧立杆间距（m）：

0.60；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

采用的钢管类型为φ48×3.5；

立杆承重连接方式：

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2）荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3）材料参数

木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4）梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

100.0；梁底方木截面高度h（mm）：

50.0；

梁底纵向支撑根数：

2；

5）梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

4；

主楞竖向支撑点数量：

4；

固定支撑水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，300mm，450mm，490mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

80.00；高度（mm）：

60.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

（2）梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

（3）梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1）强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度:

l=（800-120）/（4-1）=226.67mm；

面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[（800-120）/（4-1）]2+0.117×2.8×[（800-120）/（4-1）]2=7.19×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l

=1.1×10.709×[（800-120）/（4-1）]/1000+1.2×2.800×[（800-120）/（4-1）]/1000

=3.432kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=7.19×104/3.33×104=2.2N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求

2）挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=10.709N/mm；

l--计算跨度:

l=[（800-120）/（4-1）]=226.67mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×10.709×[（800-120）/（4-1）]4/（100×6000×3.33×105）=0.096mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（800-120）/（4-1）]/250=0.907mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.096mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.653mm，满足要求！

（4）梁侧模板支撑的计算

1）次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.432/0.500=6.863kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.172kN·m，最大支座