地铁盾构区间构筑物保护方案.docx

1、地铁盾构区间构筑物保护方案1、编制依据1.1某市地铁1号线工程7、8号盾构招、投标文件。1.2某市地铁1号线工程城站站湖滨站岩土工程勘察报告（详细勘察）。1.3城站站湖滨站区间工程隧道平面、纵断面、洞门及其他构造图；图号：HD1/BUE/05/Q08/01；1.4某市地铁1号线工程施工图技术要求（北京城建设计总院有限责任公司）1.5地下铁道工程施工及验收规范GB50299-19991.6盾构法隧道施工与验收规范GB50446-20081.7地下铁道、轻轨交通工程量测规范GB50308-19991.8业主提供的建、构筑物资料2、工程概况2.1工程简介某市市地铁1号线7、8号盾构【城站站湖滨站】区

2、间为双线单圆盾构区间，隧道设计起止里程为K11+202.932K12+316.763，区间单线全长约为1113.831m；平面最小半径R=450m，最大半径R=1500m；剖面最大坡度25，线间距1115.73m隧道顶埋深11.217.5m。区间设置一个联络通道与泵房合建，其里程：K11+750.000m，采用冷冻法加固，矿山法施工。本区间线路位于某市市中心城区，区间沿西湖大道正下方向西穿行，下穿安乐桥，中河路交叉口的涌金立交桥、柴垛桥。西湖大道为城站通往西湖风景区的东西向城市主干道，道路两侧建、构筑物密集，地面道路交通繁忙，道路下桩基密布，工程环境复杂。2.2水文地质情况2.2.1工程地质本

3、段区间沿线地质构造和地层，为河口相冲海积堆积的粉性土及砂性土地区，由于堆积年代及固结条件不同，性质不一，竖向由松散至中密状态变化，厚度一般在20m左右；其下为海陆交互相沉积的淤泥质软土及粘性土，地面下深约4045m左右为古钱塘江河床堆积的圆砾层，中密密实状态，底部基岩埋深一般在地面下5563m左右。依据工程特性及成因条件，将沿线地基土划分为18个大层及若干亚层。本段区间盾构主要穿越的土层为：6层粉砂夹砂质粉土；2层淤泥质粉质黏土；层粉质黏土；2粉质黏土层；1粉质粘土；2含砂粉质粘土。工程地质土层分布及特征，现自上而下分述如下：3、 1层 杂填土、2层 素填土、2层 砂质粉土、3层 砂质粉土夹粉

4、砂、5层 砂质粉土、6层砂质粉土夹粉砂、7层 砂质粉土。全新统浅海相沉积层（mQ42），分四个亚层，该区揭露两个亚层：2层 淤泥质粉质粘土夹层砂质粉土夹淤泥质粉质粘土、3层 淤泥质粉质粘土夹粉土。全新统下段冲积相沉积层（al-lQ41）：层 粉质粘土晚更新统下段冲积相沉积层（al-lQ31），本场区内分布两个亚层：2层 粉质粘土、3层 粉质粘土。晚更新统海相沉积层（mQ32），本场区内分布两个亚层：1层 粉质粘土、2层 含砂粉质粘土。层晚更新统下段海相沉积层（mQ31），下分两个亚层：1a层 粉质粘土、1b层 粉质粘土、2层 含砾中砂。晚更新统下段海相沉积层（mQ31），下分二个亚层，本场区内

5、仅出露1层：1层 粉质粘土、2层 含砂粉质粘土。晚更新统下段河流相沉积层（alQ31）：层 粉质粘土。晚更新统下段河流相沉积层（alQ31），下分四个亚层，本场区内缺失2层：1层 粉细砂、3层 砾砂。2.2.2水文地质浅层潜水沿线浅部地下水属潜水类型，主要赋存于上部层填土及大层粉土、粉砂中，补给来源主要为大气降水及地表水，并与河塘呈互为补给关系，其静止水位一般在地下0.852.4m，并随季节性变化。对混凝土结构无腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水作用下无腐蚀性、对钢结构具弱腐蚀性。承压水沿线承压含水层主要分布于深部的层细砂、砾砂层中，隔水层为上部的淤泥质土和粘土层（、层）。承压含水层顶板

6、高程为-24.63-28.51m。3、建（构）筑物概况本盾构区间地表西湖大道路面现宽近50m，两侧高楼林立，由东向西分别有利群大厦、广富大厦、兴城饭店、某市市第三人民医院、富豪大厦、定安广场大厦，其余多为居民小区，少量绿地及建筑场地。距区间中心最近的建筑物为某市市第三人民医院，距离为24.8m，在施工影响范围外，所以本区间施工对建筑物的影响基本不大。 （增加规范中影响范围，为隧道两侧多少，再判断什么建筑处于影响范围内） 本区间线路位于某市市中心城区，区间沿西湖大道向西穿行，先后下穿城站管廊、安乐桥、涌金立交桥、柴垛桥、中河高架。详见表3-1：表3-1 区间建（构）筑物情况一览表3.1城站管廊城

7、站站西端头井西侧约3m处有一南北向管廊，称为城站管廊（详见图3-1、3-2）。直墙平顶结构，采用钢筋混凝土衬砌，结构尺寸7200*2900mm，内分综合管廊和热力管廊两部分。底板、顶板厚400mm；侧墙350mm；立柱墙厚250mm。顶板埋深2.3m，底板处于2砂质粉土层，内设管线有一条750给水管、一条500污水管、一条500供热管、照明电缆及电信电缆若干。图3-1 城站管廊平面位置示意图 图3-2 城站管廊剖面位置示意图3.2安乐桥区间隧道在里程K11+403K11+421处下穿安乐桥（详见图3-3），安乐桥于西湖大道范围跨越南北走向的东河。安乐桥为毛石基础，桥基础高程+2.6m。与区间垂

8、直距离约8.7m。此处区间隧道穿越6砂质粉土加粉砂、3淤泥质粉质粘土夹粉土层，隧道埋深约14m，安乐桥基础位于2砂质粉土层中，浅层潜水与东河互补。现场照片 安乐桥图3-3 区间隧道下穿安乐桥平面示意图图3-4 区间隧道下穿安乐桥纵剖面示意图3.3 柴垛桥区间隧道在里程K11+963K11+966处下穿柴垛桥，柴垛桥于西湖大道范围跨越南北走向的中河。柴垛桥桩基为1000钻孔灌注桩，桩长约40m，距隧道边缘最小水平净距约0.9m。（详见图3-5、3-6）此处区间隧道穿越2粉质粘土层中，隧道埋深约16m，隧道施工平面处于R=1000m圆曲线上，竖向处于5上坡。浅层潜水与中河互补。图3-5 区间隧道与

9、柴垛桥平面位置示意图图3-6 区间隧道与柴垛桥剖面位置示意图（是否把两侧桥桩一起画出）3.4涌金立交桥区间隧道在里程K11+805K12+312范围下穿涌金立交桥，涌金立交桥沿西湖大道走向，桥桩基为1200钻孔灌注桩，桩长约47m，区间隧道共穿越32组桥桩，其中K11+805K11+910范围穿越10组，每组桥桩为2根钻孔灌注桩；K11+805K12+312范围穿越22组，每组桥桩为4根钻孔灌注桩。距隧道边缘最小水平净距约1.3m。（详见图3-7、3-8、3-9）此处区间隧道穿越2粉质粘土层中，隧道埋深约1517m，隧道施工平面处于圆曲线及缓和曲线上，竖向处于5上坡。图3-7 K11+805

10、K11+910范围区间与涌金立交桥平面位置示意图图3-8 K12+035 K12+312范围区间与涌金立交桥平面位置示意图图3-9 区间与涌金立交桥剖面位置示意图3.5中河高架区间隧道在里程K11+976K11+987范围下穿中河高架，中河高架为中河中路上垂直西湖大道的高架桥（详见图3-10）。 此处区间隧道穿越2粉质粘土层中，隧道埋深约16m，隧道施工平面处于缓和曲线上，竖向处于5上坡。桩基距盾构边线较远，所受施工影响较小。图3-10 区间与中河高架平面位置示意图4、工程重难点4.1 盾构出洞及穿越管廊城站站盾构出洞段土体为冷冻加，加固长度仅2.3m，盾构机在加固区内推进时，超挖刀开启为5c

11、m，虽然在加固区最后30cm长度收回超挖刀，但在盾构机刀盘出加固区时，前方水土势必会沿盾构机周边的空隙向外涌流，即使洞门处进行封堵，仍然会对距加固区仅2m的城战管廊构成影响。（语言描述修改下）盾构机在下穿管廊时，干扰管廊下方土体，管廊也会受到影响。盾构机穿越管廊后，加固区的融沉较大，加之过程长，定会对管廊构成影响。以上三点共同影响之下，要保证管廊的安全非常困难。此为本工程重点之一。4.2 盾构穿越柴垛桥及涌金立交桥如上面第三章第三节、第四节所述，在207m的掘进过程中，连续穿越涌金立交桥及柴垛桥共65组桥桩，最近距离仅0.9m。此过程掘进断面土层为2粉质粘土层，施工过程中轴线要求高，桥桩的绝对

12、沉降，相邻桥桩的相对沉降要求高；地面及桥桩后期沉降大。此为本工程难点之二。5、施工过程控制本区间推进过程中依次下穿城站管廊、安乐桥、柴垛桥及涌金立交桥，施工过程中主要是防止管廊及桥桩沉降、位移超出允许值。5.1 盾构进出洞过程中穿越管廊的技术措施城站站西端头井西侧有一管廊，因距端头井较近，故出洞段土体加固改为冷冻加固方式，加固范围与城站管廊很近，施工过程中势必对其产生影响。在出洞施工过程中，盾构机刀盘刚通过加固区，就进入管廊范围，势必对管廊造成影响，加上出洞本身就存在很大的风险，所以本次出洞施工难度大，风险大，需采取相应的技术措施保证施工的安全。5.1.1洞门加固措施（1）探槽施工冷冻加固采用

13、垂直冷冻，从地面垂直向下钻孔，至预定深度，安装冷冻管。在钻孔前，首先对钻孔范围进行人工探槽。探槽深度不小于1.5m，其中管廊埋深约2.3m，通过探槽将钢筋插入土层，至探明管廊具体位置，确定安全后进行钻孔施工。（2）冷冻施工盾构出洞处地面标高+7.5m，隧道中心标高-5.162m。该段地层地质条件复杂，盾构出洞段穿越的土层主要为：3层砂质粉土夹粉砂、6层砂质粉土夹粉砂，该二层均为孔隙性潜水层，盾构出洞时有涌砂涌水的风险（见图5-1）。冷冻加固的土体，具有强度高、均匀性好、隔水性好等优点，可有效地保障盾构顺利出洞。 图5-1 冷冻加固示意图、冻结范围及冻结孔的布置为了使盾构能安全顺利出洞，拟在距槽

14、壁外侧施工三排冻结钻孔，孔间距为0.8m，排间距0.8m，冻结孔个数45个；冻结孔深度为18.762m，至隧道底板下3m，隧道顶板向上冻结3.0m，采用垂直局部冻结，；测温孔4个，冻结孔采用梅花布置，每排由槽壁向西分别为16、15、14个冻结孔。钻孔及测温孔布置具体位置见下图5-2。 冻结管选用1274.5mm20#低碳钢无缝管，采用外管箍焊接连接；供液管采用484.5无缝钢管,测温管60。打钻选用XY-2型钻机2台，电机功率22KW，钻孔使用灯光测斜，选用BW-250/50型泥浆泵2台，电机功率14.5KW。图5-2 冻结孔平面布置图主要冻结施工参数的确定A、设计冻结壁有效厚度为2.3m，冻

15、结壁设计平均温度低于10。积极期盐水温度-28-30。B、冻结孔最大偏斜值200mm。C、盾构出洞加固冻结孔最大终孔间距1.2m，偏斜过大影响冻结时需补孔。 D、积极冻结时间35天。E、盾构出洞加固冻土墙交圈时间1825天。F、单孔盐水流量56m3。G、冻土发展速度2.8cm/d。根据以上参数选定，当冻结孔最大间距处交圈时，冻土墙与槽壁完全胶结。施工工序冻结站安装与钻孔施工同时进行，钻孔施工结束即可转入冻结器安装冻结阶段。考虑现场施工条件，在冻结孔施工结束、冻结器安装完成后，根据盾构推进速度，合理安排冻结设备开机时间，对土体进行冻结加固运转。冻结法施工工艺流程图施工前的准备工作（进场、加工件组

16、织） 冻 结 系 统 部 分 安 装钻孔定位及开孔钻孔测斜及下冻结管冻结管打压下冻结器冻结器连接冻结系统调试工 程 监 测开 机 冻 结积极冻结开槽破壁拔除盾构机顶进范围内的冻结管盾构机顶进施工拔除全部冻结管解冻、注浆封孔竣工验收通过测温孔观测计算，确定冻土墙交圈并达到设计厚度且冻土与槽壁完全胶结后，进行完全破壁，盾构机顶进到冻土范围内且离冻土墙约0.2m的距离时，盾构机停止推进，开始拔冻结管；盾构机施工土体范围内的冻结管拔除完毕后，盾构机开始出洞施工。（3）冻胀对管廊的影响及控制 土层冻胀主要是地层中孔隙水结冰膨胀引起的，多数土层结冰时均要产生冻胀，冻胀量的大小与土层力学特性，约束条件，冻结

17、速度，土层含水量及水分迁移的多少有关，水变冰的体积膨胀量约9%，而土体膨胀量一般约为3%-4%，影响范围可能波及到非冻土区11.5m，即管廊会受到冻胀的影响，因此，施工过程中，加强监测，冻胀影响完全可以控制。另外，为减小冻结施工对已建工作井及周围环境的影响，根据监测数据，出现隆起超标时，可在冻土体边缘适当位置布设一定数量的冻结卸压孔（2个），以使部分冻胀力得到释放。5.1.2盾构机出洞盾构机出洞过程中易发生洞门涌水、涌砂情况，使端头井外侧土体流失，造成地面下沉乃至形成地面下空洞，对管廊造成较大危害。（1）水平探孔 积极冷冻35d后，在洞门圈内施打水平探孔，探孔采用风钻，钻杆长度2.5米，孔径6

18、cm，钻孔深度为3米，洞门探孔孔位示意图5-3：图5-3 水平探孔示意图 应急预案水平探孔不出现漏水情况则现场观察探孔情况，并进行记录。若发生大量漏水、漏砂情况，则需要进行抢险注浆，封堵双液浆。技术参数如下：1、注浆速度为3040L/min；2、水玻璃浓度35Be，模数M=2.9；水泥：水：水玻璃1：1：0.5，凝结时间控制在2分钟，配比根据实际情况适当调整；3、注浆压力：0.63Mpa；4、3天强度约为1.5Mpa；5、现场配备抢险物资：5T水泥，2T水玻璃；（2）掘进施工、加固区内掘进洞门破除完毕后，盾构机快速顶上加固体开始掘进，盾构机在进入加固区后冻土控制平均温度在-5-8之间，强度为2

19、.22.5Mpa之间。盾构在穿越冻结区时，不宜停留，在拼装管片或处理故障时，每隔1015分钟将刀盘转动35分钟，以防刀盘被冻死。盾构进入加固区后千斤顶总推力宜控制在500T以内，速度控制在25mm/min以内，土压力不宜过大，控制在0.1MPa左右。推进90cm后，即在负3环安装完毕后，停止推进，安装水平支撑（见图5-4）。水平支撑安装前，盾构机上部千斤顶不工作，此过程必须严格控制下部千斤顶的推力。水平支撑安装完毕后，继续掘进，此时总推力可适当上调，但不超过800T。拼装负2环后，在负2环拼装时，尽量用最短时间拼装，每35min使刀盘转动一次，防止刀盘被冻住。再推进30cm刀盘推出加固区范围，

20、在刀盘还有50cm推出加固区时，适当提高土压力，防止外界水土进入加固区。至完全推出加固区时，土压力提高至0.18MPa。根据地面监测情况适当调整，保证地面有稍微隆起。、超挖刀的使用根据施工经验，在加固区内掘进时，超挖刀开启5cm，但在刀盘出加固区后，外置注浆系统还没有进入加固区，盾尾还需掘进5.5m才进入加固区，达到可进行洞门封堵条件，为防止水土沿盾壳于加固区的空隙向外流涌，在加固区的最后30cm掘进时，收回超挖刀，尽量减少空隙量。（语言描述）、刀盘出加固区至盾尾出加固区掘进此段掘进施工，保证洞门无渗漏水是前提，对于管廊，沉降量控制在2mm内，最佳效果是发生稍微隆起，这是施工的最终目标，所有技

21、术措施都是为了保证次目标。A、刀盘出加固区后，即进入管廊下方（见图5-5），此时，推进参数主要控制土压力和出土量。土压力控制，刀盘出加固区后，尽快建立土压力，土压力设置为0.18MPa，此时地面监测频率为2h/次，根据地面情况及时调整土压力。出土量控制，出加固区后出土量不能超过37方，控制土体下沉。图5-4 安装水平支撑盾构机位置示意图 图5-5 盾构机与管廊位置示意图B、盾构机前端推出加固区1.7m时，同步注浆及盾尾油脂外置系统开始进入加固区（见图5-6），此时总推力会相应增加，因在加固区内掘进时没有开启超挖刀，总推力会增加至1500T左右，保证盾构机的推进速度前提下掌握总推力。（语言描述方

22、式）C、土体预加固措施刀盘推出加固区后，6m范围内是无法进行同步注浆的，但掘进施工势必对盾构机周边特别是上部土体造成扰动，如果等同步注浆浆液来填充的话，时间上是不允许的，土体扰动后所发生的沉降是很快的。为防止这种前期沉降，通过在盾壳前部的注浆孔向外部压注双液浆的措施控制次沉降（见图5-7），技术参数如下：水玻璃浓度35Be，模数M=2.9；水泥：水1：1，凝结时间控制在5分钟左右，注浆压力设定为略大于注浆位置的水土压力，但必须小于此时土压力0.02MPa以上。目的：在这6m区域盾构机壳体外围形成一圈略有强的保护壳，对管廊下的土体起支撑作用。（语言描述方式） 图4-6 盾构机外置系统进入加固区示

23、意图图4-7 注浆保护壳示意图D、此段结束后，继续推进同时，洞门进行封堵注浆，注浆通过管片拼装孔及洞门圈外周预留注浆孔压注。开始使用双液浆，技术参数如下：水玻璃浓度35Be，模数M=2.9；水泥：水1：1，凝结时间控制在20分钟左右，注浆压力设定：开始以灌浆为主，持续增加压力，终压设定为0.2MPa。双液浆注完后，开始进行单液浆压注，目的填补双液浆的空隙，技术参数如下：水泥浆配比：水泥：水1：1，注浆终压0.3MPa。最终效果是洞门基本无渗漏水。、盾尾出加固区至盾尾出管廊影响范围A、此过程盾构机掘进约14m，此过程上面所说的注浆保护壳一致持续，盾尾同步注浆量控制在4m3左右，具体方量根据注浆压

24、力，地面监测数据不断调整。根据施工经验每立方同步注浆浆液配比为：砂膨润土粉煤灰水水泥260 kg50 kg730 kg250 kg100 kg此配比比以往水泥多出50kg，增加固结后土体强度。B、土压力和出土量的设定根据地面监测情况调整，总则是前方地面有稍微隆起。C、根据施工经验，刀盘过后和盾尾过后，地面会有连续沉降，注浆保护壳和同步注浆两个措施如果能够保证管廊没有沉降或很小，则继续下一步施工，但如果次两项技术措施不能保证管廊稳定，则采用壁后二次注浆。注浆以压密注浆为主，采用双液浆，技术参数如下：水玻璃浓度35Be，模数M=2.9；水泥：水1：1，凝结时间控制在10分钟左右，注浆终压以11.5

25、MPa为宜（详见图5-8）。 图5-8 下穿管廊保护措施示意图(3)融沉过程控制、融沉注浆时冷冻法施工的特有施工方式，注浆部位分为两部分：一是拔管后预埋注浆孔管进行注浆，隧道外地面注浆；二是隧道内利用水泥管片预留注浆孔进行注浆。停止冻结后7-10天内进行融沉注浆。开始注浆采用1 ：1单液水泥浆，注浆压力不大于静水压力。融沉补偿注浆应遵循多次少量均匀的原则。融沉补偿注浆浆液以采用水泥-水玻璃双液浆为主。水泥-水玻璃双液浆配比为：水泥与水玻璃溶液体积比为1 ：1，其中水泥浆水灰比为1 ：1。水玻璃溶液采用B35B40水玻璃。注浆压力不大于0.5MPa。注浆范围为整个冻结区域。一天地层沉降大于0.5

26、mm，或累计地层沉降大于3mm时应进行融沉补偿注浆；地层隆起达到3mm时应停止注浆。 、融沉补偿注浆结束标准冻结壁已全部融化，且不注浆的情况下实测地层沉降持续一个月每半个月不大于0.5mm，即可停止融沉补偿注浆。、融沉注浆方法隧道内融沉注浆在隧道内对冻土墙融层进行注浆，利用隧道管片上预设的注浆孔对融层进行注浆。A、先在隧道管片上预设的注浆孔安装注浆阀门，注浆时打通注浆孔。B、注浆材料：选用单液水泥浆或双液浆。单液水泥浆：水泥浆水灰比为1 ：1。双液浆水泥-水玻璃配比为：水泥与水玻璃溶液体积比为1 ：1，其中水泥浆水灰比为1 ：1。水玻璃溶液采用B35B40水玻璃。注浆压力不大于0.5MPa。注

27、浆范围为整个冻结区域及周围10环管片范围内。C、设备选用：SYB50-45-型液压注浆泵二台。D、注浆压力和注浆量：注浆压力最大应为土体静水压力的1.52倍，即压力最大不应超过0.5MPa，防止因注浆压力过大造成对隧道管片的损坏。注浆量：应根据注浆压力的大小而定，注浆压力小时应多注一些，注浆压力大时，应少注一些，其次每孔每次的注入量应控制在0.3立方米之内。防止因注入量太大，造成隧道及地面隆起破坏地表设施。E、注浆顺序：根据冻土层融化的情况注浆顺序应为，先注地面融层，再注隧道周围融层。对注浆孔注浆应采取先里后外，先下后上的顺序进行。地面及端头井内融沉注浆冻结施工结束冻结管拔除后，利用预埋的注浆

28、管对地面融沉进行注浆； 一般在10天内进行注浆；每次注浆应采取多孔、均匀、少量、多次的方法，有效地减少因冻土的融化而影响地面周围的管线及隧道的下沉。A注浆材料：采用选用单液水泥浆或双液浆；单液水泥浆：水泥浆水灰比为0.8 ：1。双液浆水泥-水玻璃配比为：水泥与水玻璃溶液体积比为1 ：1，其中水泥浆水灰比为1 ：1。水玻璃溶液采用B35B40水玻璃。注浆压力不大于0.5MPa。注浆范围为整个冻结区域。B注浆压力：控制在0.5Mpa；C注浆量：控制在每天2m/天，流量1015L/min。融沉注浆频率融沉是冻结土体在一段时间内自然融化过程中形成的，因此冻结土体在自然融化过程中，要对其进行跟踪注浆防止

29、地层沉降；注浆频率为第一个月1-2天注浆不少于一次，第二个月2天注浆不少于一次，第三个月3-4天注浆不少于一次。每次注浆量按前后次间隔天数乘以1.5m计算，即注浆期间平均每天不少于1.5m的注浆量；实际注浆频率及每次注浆量还要参照地面及隧道沉降跟踪监测而定。如在冷冻加固区融化过程中，管廊沉降较大，不能控制，则采用强制解冻和地面注浆相结合的方式，将管廊沉降控制在1mm。5.2 推进过程穿越安乐桥的技术控制区间隧道在里程K11+403K11+421处，即推进至160环时下穿安乐桥（详见图3-3），安乐桥于西湖大道范围跨越南北走向的东河。安乐桥为毛石基础，桥基础高程+2.6m。与区间垂直距离约8.7

30、m。东河常年水深1.5m左右，浅层潜水与东河互补。穿越过程保证桥的基础不下沉是重点。此处区间隧道穿越6砂质粉土加粉砂、3淤泥质粉质粘土夹粉土层，隧道埋深约14m， 5.2.1施工参数控制（1）土压力控制 施工中土压力的计算： 正面平衡压力：P=k0h P: 平衡压力（包括地下水） ：土体的平均重度（KN/m3） h：隧道埋深（m） k0：土的侧向静止平衡压力系数根据上面的计算方法，计算出下穿安乐桥时的土压力为0.13MPa，施工过程中，以上数据作为参考，具体数据应根据监测数据适当调整，但控制在主动土压力与被动土压力间。土压力设定过大会造成地面隆起，乃至破坏地面，造成严重损失；土压力过小会造成出

31、土量增多，壳体前方土体流失，造成地面沉降。因盾尾过安乐桥后，会使其发生后期沉降，所以在进入安乐桥影响范围时，将土压力适当提高，使安乐桥有稍微隆起。（2）同步注浆控制上面措施保证了前期安乐桥不沉降，下穿过程中的措施就是保证同步注浆的注浆量及浆液质量。、浆液配比同步注浆选择惰性浆液，具有和易性好，确保其建筑空隙得以及时和足量的充填。同步注浆属一道重要工序，须指派专人负责，对压入位置、压入量、压力值均作详细记录，并根据地层变形监测信息及时调整，确保注浆工序的施工质量。惰性浆液配比如表所示（实际施工配比按实验确定）：每方浆液配比表(重量) （单位：kg）砂膨润土粉煤灰水水泥26050730250100在盾构掘进的过程中，每环注浆量控制在建筑空隙150%200%，为减少地下的后期变形，必要时进行衬砌壁后注浆，注浆参数及