落地扣件式脚手架计算结果.docx

1、落地扣件式脚手架计算结果扣件式脚手架计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版二、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架架体高度H(m)21水平杆步距h(m)1.2立杆纵（跨）距la(m)1.2立杆横距lb(m)1.05内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵

2、杆上横杆根数n/连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类单扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2荷载参数脚手板类型冲压钢脚手板挡脚板的类型冲压钢挡脚板脚手板铺设的方式每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3装修脚手架施工层数/结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔（x）跨设置5架体顶部风压高度变化系数1.246距架体底部5m处的风压高度变化系数1风荷载体型系数1.278脚手架搭设地区湖南(省)长沙市(市)脚手板自重标准值(kN/m2)0.35施工活荷载标准值(kN/m2)3地基

3、参数基础类型地基地基承载力特征值fg(kPa)140垫板底面积A(m2)0.25地基土类型岩石（图1） 落地式脚手架立面图（图2） 落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反向按有悬挑的简支梁计算。 承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.035+0.31.2/(2+1)+1.431.2/(2+1)=1.866kN/m正常使用极限状态qK=(g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.035+0.31.2/(2+1)+31.2/(2+1)=1.355kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3） 承

4、载能力极限状态受力简图（图4） 弯矩图Mmax=0.247kNm=Mmax/W=0.247106/4730=52.184N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5） 正常使用极限状态受力简图（图6） 挠度图max=0.872mmminlb/150，10=7mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.28kN正常使用极限状态VK=0.929kN四、纵向水平杆验算由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计

5、算简图如下：由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.035=0.042kN/mqK=g=0.035kN/m1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.2/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=0.823kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.2/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=1.152kN/m简图如下：（图7） 承载能力极限状态受力简图（图8） 弯矩图Mmax=0.477kNm=Mmax/W=0.477106/4730=100.87N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠

6、度验算（图9） 正常使用极限状态受力简图（图10） 挠度图max1.829mmminla/150，10=8mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=3.264kNm五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=3.264kNRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=61、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=210.154+6(1.05+0.15)20.035/2+0.01462/2=3.503kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(L

7、b+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(1.05+0.15)1.20.3/2+30.161.2+1.2210.01=1.476kN3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+02)(1.05+0.15)1.2/2=2.16kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah) =1.2(1.2+1.2+0.3251.21.2)(48

8、/1000)/(1.21.2)+1.2(100-20000.01)/100-(1.2+1.2+0.3251.21.2)(48/1000)1.2(100-20000.01)/(1001.21.2)=0.983s=1.3=1.30.983=1.278风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部5m高的风荷载高度变化系数z=1连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=1.246风荷载标准值：k=zs0=11.2780.25=0.32kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2=0.321.21.22=0.552kNm风荷载产生的弯矩

9、组合值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.552=0.696kNm立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.503+1.476)+1.42.16=8.999kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(3.503+1.476)+0.91.42.16=8.697kN长细比验算：l0=kh=1.1551.51.2=2.079m=l0/i=2.0791000/15.9=130.755=210满足要求根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.392则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/A=8.999

10、1000/(0.392450)=50.987N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/A+MW/W=8.6971000/(0.392450)+0.696106/4730=196.344N/mm2f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：H=Af-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.392450205-(1.21.4761000+1.42.161000)/(1.20.1541000)=169.847m组合风荷载：H=Af-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.392450205-(1.21.4761000+0.91.

11、4(2.161000+0.552106/4730)/(1.20.1541000)=170.687mH=21mH=169.847m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.21000=200mm,=a0/i=200/15.9=12.579=210根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=(2)h(2)la=21.221.2=5.76m2风荷载标准值：k=zs0=1.2461.2780.25=0.398kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4kAw=1.40.3985.76=3.21kN连墙件的轴向力设计值：

12、Nl=Nlw+N0=3.21+3=6.21kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。将Nl、带入下式：强度：=Nl/Ac=6.211000/424=14.6470.85f= 0.85205= 174.25稳定：Nl/A=6.211000/(0.967424)=15.149N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.21kNRc=8kN满足要求九、立杆地基承载力验算立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值：NK=NG1K+NG2K+NQK=3.503+1.476+2.16=7.139kN立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.503+1.476)+1.42.16=8.999kN底座的验算：N=6.21kNRb=100kN地基承载力验算：按照规范JGJ130-2011第5.5.2条要求，考虑部分地基承载力折减系数（一般0.4），可得Pk=Nk/Ac=7.139/0.25=28.558kPafg=140kPa满足要求