天水上尚宅施工升降机基础方案.docx

1、天水上尚宅施工升降机基础方案 天水上尚宅（一期）II 标段3#、4#、A2#楼施工升降机基础施工方案编制： 审核： 审批： 甘肃四建集团天水上尚宅II标段项目部二O一六年四月一日目录一、 编制依据 1二、基本概况 1三、施工升降机定位 1四、施工升降机计算书 21.施工升降机基本参数 22.地基参数 23.基础参数 2二、 基础承载计算： 2三、 地基承载力验算 2四、基础承台验算 31、承台底面积验算 32、承台抗冲切验算 33、承台底部弯矩计算 44、承台底部配筋计算 4五、施工升降机基础地下车库范围加固方案 5六、附图 5 一、 编制依据主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机

2、（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2010），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010）等编制。二、基本概况1、本工程为天水市马跑泉公园北侧片区地块-天水上尚宅项目，项目用地位于天水市麦积区、颍川河西岸、马跑泉景区北侧，我单位承建的天水上尚宅（一期）II标段，包括3#楼、4#楼、A2综合楼、A5商业楼、A6幼儿园及部分车库。3#楼采用剪力墙结构体系，地下2层：（包括1层为设备夹层），-2层车库，-1层为设备夹层，地上1层架空，2层及

3、以上均为住宅。4#楼采用剪力墙结构体系，-1层为非机动车库，地上2层为商业，以上各层均为住宅。A2综合楼，包括A2主楼和A2商场，均采用框架剪力墙结构体系，其中A2主楼地下一层为车库、14层为商业用房，以上均为酒店客房。A2商场地下一层为非机动车车库，14层均为商业用房。A5商业为地上2层，均为商业用途。A6采用框架结构体系，13层为幼儿园用房。车库采用框架结构体系，-1层为车库。3#楼、4#楼、A2综合楼、车库基础均采用桩筏联合基础，A5商业楼、A6幼儿园基础均采用柱下独立桩基础。 2、本工程拟选用3台SC200/200型提升降机，分别于3#、4#、A2#综合楼（主楼）楼附着。提升降机基础详

4、见附图1。3、施工升降机基础选型施工升降机基础都采用6.24.20.35m的钢筋混凝土承台，双层双向HRB40012200钢筋网片，C35砼，其中3#楼、A2#综合楼施工升降机基础坐落于车库顶板回填土上具体做法详见附图2，4#楼基础坐落于基坑回填土上具体做法详见附图3。三、施工升降机定位根据主楼平面布置图、建筑布置图及现场施工要求，施工升降机具体布置见施工电梯平面布置图附图4。四、施工升降机计算书1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)50标准节长度(m)1.51导轨架截面长(m)0.65导轨架截面宽(m)0.65标准节重(kg)174对重重量(kg

5、)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002.地基参数地基土承载力设计值(kPa)70地基承载力折减系数0.53.基础参数基础混凝土强度等级C35承台底部长向钢筋HRB400 12200承台底部短向钢筋HRB400 12200基础长度l(m)6.2基础宽度b(m)4.2基础高度h(m)0.35二、 基础承载计算： 导轨架重（共需34节标准节，每个标准节重174kg）：174kg34=5916kg， 施工升降机自重标准值： Pk=(14602+1480+13002+200+5916)+20002)10/1000=171.16kN

6、； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+5916)+1.420002)10/1000=213.39kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1P=2.1213.39=448.12kN三、 地基承载力验算 承台自重标准值：Gk=256.204.200.35=227.85kN 承台自重设计值： G227.851.2273.42kN 作用在地基上的竖向力设计值：F448.12+273.42=721.54kN 基础下地基承载力为：fa= 70.006.204.200.50911.40kN F=721.54kN该基础符合施工升降机的要求。

7、四、基础承台验算1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=6.24.2=26.04m2(Pk+Gk)/fc=(171.16+227.85)/(14.3103)=0.03m2。 承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=448.12/26.04=17.21kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有

8、效高度，h0=350-35=315mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4.22.42=10.18m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+20.32=1.28m am=(at+ab)/2=(0.65+1.28)/2=0.96m FlPjAl=17.2110.18=175.27kN 0.7hpftamh0=0.711.43965315/1000=304.28kN175.27kN。 承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计

9、算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.78m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(448.12+273.42)/26.04=27.71kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时

10、在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=27.71kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35227.85=307.6kN； M1=2.782/12(24.2+0.65)(27.71+27.71-2307.6/26.04)+(27.71-27.71)6.2=184.64kNm; M2=(4.2-0.65)2/48(26.2+0.65)(27.71+27.71-2307.6/26.04)=108.93kNm;4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1

11、-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=184.64106/(1.0014.304.20103315.002)=0.031； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.031)0.5=0.031； s=1-/2=1-0.031/2=0.984； As=|M|/(sfyh0)=184.64106/(0.984360.00315.00)=1654.25mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=108.93106/(1.0

12、014.306.20103315.002)=0.012； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.012)0.5=0.012； s=1-/2=1-0.012/2=0.994； As=|M|/(sfyh0)=108.93106/(0.994360.00315.00)=966.63mm2。 截面1-1配筋：As1=2488.14 mm2 1654.25 mm2 截面2-2配筋：As2=3619.11 mm2 966.63 mm2 承台配筋满足要求！五、施工升降机基础地下车库范围加固方案 为保证施工安全，故在施工升降机基础下车库顶板范围内采用钢管加固。 1、加固原则：本加固措施以减少地下室楼板受力为原则，上部荷载通过楼板传递至地下室加固架体。 2、加固措施：本加固措施采用扣件式钢管架，钢管型号483.5。加固范围为施工升降机基础相对应的地下室部分，立杆间距为600600，下设木方垫块，横杆间距为600600，第一步横杆距地面200mm，整个架体外围里面设置剪刀撑，在顶板处采用高强度钢顶撑作支撑，详细布置图2。6、附图附图1附图2附图3附图4