天水上尚宅施工升降机基础方案.docx
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天水上尚宅施工升降机基础方案
天水上尚宅（一期）II标段
3#、4#、A2#楼
施工升降机基础施工方案
编制：
审核：
审批：
甘肃四建集团天水上尚宅II标段项目部
二O一六年四月一日
目录
一、编制依据1
二、基本概况1
三、施工升降机定位1
四、施工升降机计算书2
1.施工升降机基本参数2
2.地基参数2
3.基础参数2
二、基础承载计算：
2
三、地基承载力验算2
四、基础承台验算3
1、承台底面积验算3
2、承台抗冲切验算3
3、承台底部弯矩计算4
4、承台底部配筋计算4
五、施工升降机基础地下车库范围加固方案5
六、附图5
一、编制依据
主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
二、基本概况
1、本工程为天水市马跑泉公园北侧片区地块-天水上尚宅项目，项目用地位于天水市麦积区、颍川河西岸、马跑泉景区北侧，我单位承建的天水上尚宅（一期）II标段，包括3#楼、4#楼、A2综合楼、A5商业楼、A6幼儿园及部分车库。
3#楼采用剪力墙结构体系，地下2层：
（包括1层为设备夹层），-2层车库，-1层为设备夹层，地上1层架空，2层及以上均为住宅。
4#楼采用剪力墙结构体系，-1层为非机动车库，地上2层为商业，以上各层均为住宅。
A2综合楼，包括A2主楼和A2商场，均采用框架剪力墙结构体系，其中A2主楼地下一层为车库、1~4层为商业用房，以上均为酒店客房。
A2商场地下一层为非机动车车库，1~4层均为商业用房。
A5商业为地上2层，均为商业用途。
A6采用框架结构体系，1~3层为幼儿园用房。
车库采用框架结构体系，-1层为车库。
3#楼、4#楼、A2综合楼、车库基础均采用桩筏联合基础，A5商业楼、A6幼儿园基础均采用柱下独立桩基础。
2、本工程拟选用3台SC200/200型提升降机，分别于3#、4#、A2#综合楼（主楼）楼附着。
提升降机基础详见附图1。
3、施工升降机基础选型
施工升降机基础都采用6.2×4.2×0.35m的钢筋混凝土承台，双层双向HRB40012@200钢筋网片，C35砼，其中3#楼、A2#综合楼施工升降机基础坐落于车库顶板回填土上具体做法详见附图2，4#楼基础坐落于基坑回填土上具体做法详见附图3。
三、施工升降机定位
根据主楼平面布置图、建筑布置图及现场施工要求，施工升降机具体布置见施工电梯平面布置图附图4。
四、施工升降机计算书
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SC200/200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
50
标准节长度（m）
1.51
导轨架截面长（m）
0.65
导轨架截面宽（m）
0.65
标准节重（kg）
174
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
1460
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.地基参数
地基土承载力设计值（kPa）
70
地基承载力折减系数
0.5
3.基础参数
基础混凝土强度等级
C35
承台底部长向钢筋
HRB40012@200
承台底部短向钢筋
HRB40012@200
基础长度l（m）
6.2
基础宽度b（m）
4.2
基础高度h（m）
0.35
二、基础承载计算：
导轨架重（共需34节标准节，每个标准节重174kg）：
174kg×34=5916kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1460×2+1480+1300×2+200+5916）+2000×2）×10/1000=171.16kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+5916）+1.4×2000×2）×10/1000=213.39kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×213.39=448.12kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×6.20×4.20×0.35=227.85kN
承台自重设计值：
G＝227.85×1.2＝273.42kN
作用在地基上的竖向力设计值：
F＝448.12+273.42=721.54kN
基础下地基承载力为：
fa=70.00×6.20×4.20×0.50＝911.40kN>F=721.54kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=6.2×4.2=26.04m2≥（Pk+Gk）/fc=（171.16+227.85）/（14.3×103）=0.03m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0.7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=448.12/26.04=17.21kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=350-35=315mm；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4.2×2.42=10.18m2；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.32=1.28m
am=（at+ab）/2=（0.65+1.28）/2=0.96m
Fl＝Pj×Al=17.21×10.18=175.27kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×965×315/1000=304.28kN≥175.27kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）[（2l+a'）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2=（1/48）（l-a'）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.78m；
l,b--基础底面的长和宽；
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（448.12+273.42）/26.04=27.71kN/m2；
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=27.71kN/m2；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×227.85=307.6kN；
M1=2.782/12×[（2×4.2+0.65）×（27.71+27.71-2×307.6/26.04）+（27.71-27.71）×6.2]=184.64kN·m;
M2=（4.2-0.65）2/48×（2×6.2+0.65）×（27.71+27.71-2×307.6/26.04）=108.93kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=184.64×106/（1.00×14.30×4.20×103×315.002）=0.031；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.031）0.5=0.031；
γs=1-ξ/2=1-0.031/2=0.984；
As=|M|/（γsfyh0）=184.64×106/（0.984×360.00×315.00）=1654.25mm2。
2-2截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=108.93×106/（1.00×14.30×6.20×103×315.002）=0.012；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.012）0.5=0.012；
γs=1-ξ/2=1-0.012/2=0.994；
As=|M|/（γsfyh0）=108.93×106/（0.994×360.00×315.00）=966.63mm2。
截面1-1配筋：
As1=2488.14mm2>1654.25mm2
截面2-2配筋：
As2=3619.11mm2>966.63mm2
承台配筋满足要求！
五、施工升降机基础地下车库范围加固方案
为保证施工安全，故在施工升降机基础下车库顶板范围内采用钢管加固。
1、加固原则：
本加固措施以减少地下室楼板受力为原则，上部荷载通过楼板传递至地下室加固架体。
2、加固措施：
本加固措施采用扣件式钢管架，钢管型号Φ48×3.5。
加固范围为施工升降机基础相对应的地下室部分，立杆间距为600×600，下设木方垫块，横杆间距为600×600，第一步横杆距地面200mm，整个架体外围里面设置剪刀撑，在顶板处采用高强度钢顶撑作支撑，详细布置图2。
6、附图
附图1
附图2
附图3
附图4
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