转体现浇盘扣支架计算书.docx

1、转体现浇盘扣支架计算书 *满堂支架计算书一、工程概况7#墩连续梁纵向102米，左右对称各51，其中0#节段20米，左右1#节段各23米，左右2#节段16米；梁体为变截面，梁高为2.86.5米，梁顶板宽38.85米，底板宽19.03426.288米；因梁体结构变化大，连续梁纵向分3个节段进行检算，分别为1#节段梁高为2.8米，2#节段梁高为3.896米（包含2.83.896米），3#节段梁高为6.5米（3.8966.5米）；为保证支架结构受力安全，支架结构相同的情况下，取最大荷载进行验算。支架结构形式和检算结果如下表：一、2cm模板梁体型号部位梁体荷载kn/m2规格cm间距容许应力N/mm2计算

2、应力N/mm2容许剪力计算剪力容许挠度计算挠度3#节段6.5m腹板212.52.0cm20cm14.8410.2-0.20.065底板55.22.0cm20cm14.8413.4-0.450.44边腹板50.262.0cm30cm14.84-2#节段3.896m腹板131.32.0cm20cm14.84-底板55.12.0cm20cm14.84-边腹板34.92.0cm30cm14.84-1#节段2.8m腹板97.1m2.0cm20cm14.84-底板43.32.0cm20cm14.84-边腹板27.82.0cm30cm14.84-二、12*12cm方木梁体型号部位梁体荷载kn/m2规格cm间

3、距*跨径cm容许应力N/mm2计算应力N/mm2容许剪力计算剪力容许挠度计算挠度3#节段6.5m腹板212.512*1220*600135.4-1.50.22底板55.212*1230*1200139.1-31.4边腹板50.2612*1230*120013-2#节段3.896m腹板131.312*1220*60013-底板55.112*1230*120013-边腹板34.912*1230*120013-1#节段2.8m腹板97.1m12*1220*12001310.2-31.6底板43.312*1230*120013-边腹板27.812*1230*120013-三、I14工字钢梁体型号部位梁

4、体荷载kn/m2规格cm间距*跨径m容许应力MPa计算应力MPa容许剪力MPa计算剪力MPa容许挠度计算挠度3#节段6.5m腹板212.5I140.6*0.614057.88044.31.50.15底板55.2I141.2*1.2140131.8804931.3边腹板50.26I141.2*1.2140-80-2#节段3.896m腹板131.3I140.6*0.914072.28036.90.412.25底板55.1I141.2*1.2140-80-边腹板34.9I141.2*1.2140-80-1#节段2.8m腹板97.1mI141.2*1.2140135.7805231.4底板43.3I1

5、41.2*1.2140-80-边腹板27.8I141.2*1.2140-80-四、60*3.2mm盘扣式钢管梁体型号部位梁体荷载kn/m2规格mm间距*跨径m设计抗压强度MPa不组合风载计算抗压强度MPa组合风载计算抗压强度MPa3#节段6.5m腹板212.560*3.20.6*0.6310274.5304底板55.260*3.21.2*1.2310-边腹板50.2660*3.21.2*1.2310-2#节段3.896m腹板131.360*3.20.6*0.9310272.3301.9底板55.160*3.21.2*1.2310-边腹板34.960*3.21.2*1.2310-1#节段2.8m

6、腹板97.1m60*3.21.2*1.2310220.3244.1底板43.360*3.21.2*1.2310-边腹板27.860*3.21.2*1.2310-五、30cm砼+50cm水稳梁体型号部位梁体荷载kn/m2砼cm水稳cm30cm砼面要求最小承载力kpa50cm水稳面要求最小承载力kpa地面要求最小承载力kpa3#节段6.5m腹板212.53050439815734底板55.23050-边腹板50.263050-2#节段3.896m腹板131.33050-底板55.13050-边腹板34.93050-1#节段2.8m腹板97.1m3050-底板43.33050-边腹板27.83050

7、-二、编制依据1、大桥施工图及有关设计文件；2、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；4、钢结构设计规范（GB50017-2014）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ 231-2010）；7、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；8、公路桥涵地基及基础设计规范（JTG D63-2007）；9、危险较大的分部分项工程安全管理办法建质22009（87）号；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；三、3#节段受力面最大的截面检算3

8、.1、荷载取值如下箱梁荷载：箱梁腹板砼自重：g11= 26*6.5=169KN/m2箱梁边腹板砼自重：g12= 26*（0.75*1.41+0.4）=37.9KN/m2箱梁空腹板自重：g13= 26*（0.9+0.4）=33.8KN/m22.施工机具及人员荷载：g2=2.5KN/m23.倾倒砼时产生的冲击荷载：g3=2.0KN/m24.振捣砼时产生的荷载：g4=2.0KN/m25. 竹胶板：g5=0.5KN/m26. 方木（杉木）：g5=5.0KN/m2腹板每平方米荷载G1=1.2 g11+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.2169+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =

9、212.5KN/m2边腹板每平方米荷载G2=1.2 g12+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.237.9+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =55.2KN/m2底板每平方米荷载G3=1.2 g13+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.233.8+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =50.26KN/m23.2、底模验算1、腹板模受力验算底模采用2.0cm厚竹胶板，腹板方木间距为0.2m，净空跨距0.08m；其余底板间距为0.3m，净空跨距0.18m。腹板进行验算: 荷载：q=212.51=212.5KN/m。截面抵抗矩：W=bh2/6=2022/6=

10、13.333cm3=13333mm3截面惯性矩：I=bh3/12=2023/12=13.333cm4=133333 mm4面板抗弯设计值为14.84N/mm2，弹性模量E=6.75103 N/mm2, 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50。A、竹胶板弯拉应力=M/W= ql2/(10W)=212.58080/（1013333）=10.2N/mm2= 14.84N/mm2（可）B、竹胶板挠度变形w=0.677ql4/100EI=0.677*212.5*804/（100*6.75103*133333）=0.065mm80/400=0.2mm（可）2、边腹板空腹板模受力验算底模采用2.0cm厚

11、竹胶板，腹板方木间距为0.2m，净空跨距0.08m；其余底板间距为0.3m，净空跨距0.18m。边腹板荷载比空腹板大，按最不利荷载取边腹板进行验算。腹板进行验算: 荷载：q=55.21=55.2KN/m。截面抵抗矩：W=bh2/6=3022/6=13.333cm3=13333mm3截面惯性矩：I=bh3/12=3023/12=13.333cm4=133333 mm4面板抗弯设计值为14.84N/mm2，弹性模量E=6.75103 N/mm2, 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50。A、竹胶板弯拉应力=M/W= ql2/(10W)=55.2180180/（1013333）=13.4N/mm

12、2= 14.84N/mm2（可）B、竹胶板挠度变形w=0.677ql4/100EI=0.677*55.2*1804/（100*6.75103*133333）=0.44mm180/400=0.45mm（可）3.3、12*12cm方木纵梁受力验算1、腹板纵梁受力验算纵梁采用（1212）cm方木，跨径0.6m，中对中间距0.2m，作用在横梁上的均布荷载q=212.50.2+5.00.2=43.5KN/m。W=bh2/6=12122/6=288cm3=288000mm3I=bh3/12=12123/12=1728cm4=17280000mm4杉材抗弯设计值为13N/mm2，弹性模量E=10103 N/

13、mm2A、横梁弯拉应力=M/W= ql2/(10W)=43.5600600/（10288000）=5.4N/mm2= 13N/mm2（可）B、横梁挠度变形w=0.677ql4/100EI=0.677*43.5*6004/（100*10103*17280000）=0.22mm600/400=1.5mm（可）2、侧腹板空腹纵梁受力验算纵梁采用（1212）cm方木，跨径1.2m，中对中间距0.3m；边腹板荷载比空腹板大，按最不利荷载取空腹板进行验算。作用在横梁上的均布荷载q=55.20.3+5.00.3=18.1KN/m。W=bh2/6=12122/6=288cm3=288000mm3I=bh3/1

14、2=12123/12=1728cm4=17280000mm4杉材抗弯设计值为13N/mm2，弹性模量E=10103 N/mm2A、横梁弯拉应力=M/W= ql2/(10W)=18.112001200/（10288000）=9.1N/mm2= 13N/mm2（可）B、横梁挠度变形w=0.677ql4/100EI=0.677*18.1*12004/（100*10103*17280000）=1.4mm1200/400=3mm（可）3.4 I14工字钢受力验算1、腹板横梁受力验算横梁采用I14工字钢，跨径0.6m，间距0.6m/道，作用在纵梁上的均布荷载q=(212.5+5.0)0.6+0.17=13

15、0.67KN/m。由杆件截面特性汇总表知：I/S=16.1cm，d=5.5*10-3m I=712cm4，E=210*103MPa W=101.7cm3强度验算：跨中弯矩：M=ql2/8=130.670.60.6/8=5.88KN.m 弯拉应力：=M/W= 5.88/0.1017=57.8MPa= 140MPa 满足!抗剪工字钢最大剪力Qmax=ql/2=39.2KN max= QmaxS/Id =39.2103/（16.1*10-2*5.5*10-3） 44.3106pa=44.3Mpa=80Mpa抗剪承载力符合要求。刚度验算：挠度： 满足!2、侧腹板空腹板横梁受力验算横梁采用I14工字钢，

16、跨径1.2m，间距1.2m/道，边腹板荷载比空腹板荷载大，按最不利荷载取空腹板进行验算。作用在横梁上的均布荷载q=(55.2+5.0)1.2+0.17=72.41KN/m。由杆件截面特性汇总表知：I/S=16.1cm，d=5.5*10-3m I=712cm4，E=210*103MPa W=101.7cm3强度验算：跨中弯矩：M=ql2/8=72.411.21.2/8=13.4KN.m 弯拉应力：=M/W= 13.4/0.1017=131.8MPa= 140MPa 满足!抗剪工字钢最大剪力Qmax=ql/2=43.4KN max= QmaxS/Id =43.4103/（16.1*10-2*5.5

17、*10-3） 49106pa=49Mpa=80Mpa抗剪承载力符合要求。刚度验算：挠度： 满足!3.5 立杆承载力验算A、立杆承重计算立杆腹板位置横向间距0.6m，纵向间距0.6m，立杆边腹板和空腹板位置横向间距1.2m，纵向间距1.2m，横杆步距1.5m。按（路桥施工计算手册）每根支架立杆荷载如下：腹板位置：N1=0.60.6（212.5+5）+0.170.6=78.4KN 边腹板位置：N1=1.21.255.2+（34.36/9.1331.2）1.21.2+0.171.2=86.2KN单根立杆按按最不利荷载86.2KN进行验算。按照建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013，不组合

18、风荷载计算。立杆截面特性：A571mm2；i20.1mm；f310N/mm2。计算长度，根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）中：5.3.2-1公式计算：loh1.215001800mm由公式5.3.2-2计算：loh+2ka1000+20.73601504mm其中：为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.0米时，取1.6； h为支架立杆中间层最大竖向步距，h1000mm； h为支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣，h1000mm； a为可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，a360mm； k为悬臂端计算长度折减系数，取0.7；取较大值lo18

19、00mm。长细比Lo/i1800/20.1=89.6；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）中，附录D查表得到：0.553；=N/A =86200N /（0.553571mm2）=274.5MPa 310MPa故稳定性满足要求。（2）组合风荷载时立杆稳定性验算式中：立杆的抗压强度设计值，取310MPa；计算立杆所代表的脚手架柱段范围内轴心力的设计值；。立杆的毛截面积；轴心受压构件的稳定系数，取=0.553；k风荷载标准值0.71kN/(10年一遇风压0取值为0.3，体型系数s=0.132，风压高度变化系数z查表C

20、类场地,高度10m处取值0.74;k=sz0 )La立杆纵距1.2（m）计算立柱段风荷载产生的弯矩，按下式确定：=0.91.4k lah2/10=0.91.40.711.21.52/10=0.242kNm按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式（5.4.2-2）脚手架水平杆竖向最大步距（m）；钢管截面模量为7.7103；按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010附录C表-2采用则有：86200/（0.553571）+242103/7.7103=304MPa310 MPa故稳定性在不组合和组合风荷载的情况下均满足要求。3.6 地基承载力验算 立杆

21、基础底面的平均压力应满足下式的要求 根据计算公式：= N脚手架立杆传至基础顶面的轴心力，取最大轴心力：86.2KN；Ad立杆基础的计算底面积，Ad=0.74*0.74=0.55m2；Ad=1.6*1.6=2.56m2；K脚手架地基承载力调整系数，因有30cm厚C30砼垫+50cm水稳层，取1.0；fak地基承载力特征值，求得：=86.2/0.55=156.7KPa水稳层承载力应大于156.7KPa，方可满足要求=86.2/2.56=33.7KP地基承载力应大于33.7KPa，方可满足要求四、 2#节段受力面最大的截面检算4.1、荷载取值如下箱梁荷载：箱梁腹板砼自重：g11= 26*3.896=

22、101.3KN/m2箱梁边腹板砼自重：g12= 26*（0.75*1.41+0.3）=35.3KN/m2箱梁空腹板自重：g13= 26*（0.509+0.3）=21KN/m22.施工机具及人员荷载：g2=2.5KN/m23.倾倒砼时产生的冲击荷载：g3=2.0KN/m24.振捣砼时产生的荷载：g4=2.0KN/m25. 竹胶板：g5=0.5KN/m26. 方木（杉木）：g5=5.0KN/m2腹板每平方米荷载G1=1.2 g11+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.2101.3+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =131.3KN/m2边腹板每平方米荷载G2=1.2 g12+

23、1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.235.3+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =55.1KN/m2底板每平方米荷载G3=1.2 g13+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.221+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =34.9KN/m24.2 底模验算2#节段与3#节段都采用2.0cm厚竹胶板，受力结构相同，并3#节段模板受力比2#节段大，因此2#节段模板不要再做检算。4.3 12*12cm方木纵梁受力验算参照3#节段验算。4.4 I14工字钢受力验算1、腹板横梁受力验算横梁采用I14工字钢，跨径0.9m，间距0.6m/道，作用在纵梁上的均布荷载

24、G1=1.2263.054/0.9+1.4（2.5+2+2）+1.20.5=115.6KN/m2q=(115.6+5.0)0.6+0.17=72.53KN/m。由杆件截面特性汇总表知：I/S=16.1cm，d=5.5*10-3m I=712cm4，E=210*103MPa W=101.7cm3强度验算：跨中弯矩：M=ql2/8=72.530.90.9/8=7.345KN.m 弯拉应力：=M/W= 7.344/0.1017=72.2MPa= 140MPa 满足!抗剪工字钢最大剪力Qmax=ql/2=32.64KN max= QmaxS/Id =32.64103/（16.1*10-2*5.5*10

25、-3） 36.9106pa=36.9Mpa=80Mpa抗剪承载力符合要求。刚度验算：挠度： 满足!4.5 侧腹板空腹板横梁受力验算参照3#节段验算。4.6 立杆承载力验算A、立杆承重计算立杆腹板位置横向间距0.9m，纵向间距0.6m，立杆边腹板和空腹板位置横向间距1.2m，纵向间距1.2m，横杆步距1.5m。按（路桥施工计算手册）每根支架立杆荷载如下：腹板位置：N1=0.90.6（131.3+5）+0.170.9=73.8KN 边腹板位置：N1=1.21.255.1+（34.36/9.1331.2）1.21.2+0.171.2=85.8KN参照3#节段验算。六、地基承载力验算参照3#节段验算。

26、五、1#节段受力面最大的截面检算5.1 荷载取值如下箱梁荷载：箱梁腹板砼自重：g11= 26*2.8=72.8KN/m2箱梁边腹板砼自重：g12= 26*（0.55*1.41+0.3）=28KN/m2箱梁空腹板自重：g13= 26*（0.28+0.3）=15.1KN/m22.施工机具及人员荷载：g2=2.5KN/m23.倾倒砼时产生的冲击荷载：g3=2.0KN/m24.振捣砼时产生的荷载：g4=2.0KN/m25. 竹胶板：g5=0.5KN/m26. 方木（杉木）：g5=5.0KN/m2腹板每平方米荷载G1=1.2 g11+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.272.8+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =97.1KN/m2边腹板每平方米荷载G2=1.2 g12+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.228+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =43.3KN/m2底板每平方米荷载G3=1.2 g13+1.4（g2+ g3+ g4）+1.2 g5 =1.215.1+1.4（2.5+2+2）+1.20.5 =27.8KN/m25.2 底模验算参照3#节段验算。5.3 12*12cm方木纵梁受力验算1、腹板纵梁受力验算纵梁采用（1212）cm方木，跨径1.