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1、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 .华东交通大学理工学院课程设计计算书课程名称:现浇楼盖课程设计题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院(直属系) :土建年级 /专业 /班:08 土木建工 1 班学生姓名:黄河学号:010222指导教师:吴浪开题时间:2011年 5月 19日完成时间:2011年 5月 23日目 录 1现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 21设计资料 22楼盖的结构平面布置 23板的设计 23.1 荷载 23.2 计算简图 33.3 弯矩计算值 33.4 正截面受弯承载力计算 34. 次梁设计 44.1 荷载设

2、计值 44.2 计算简图 44.3 内力计算 44.4 承载力计算 4错误 ! 未定义书签。1文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 .错误 ! 未定义书签。5. 主梁设计 55.1 荷载设计值 55.2 计算简图 55.3 内力设计值及包络图 6错误 ! 未定义书签。错误 ! 未定义书签。错误 ! 未定义书签。5.4 承载力计算 8错误 ! 未定义书签。错误 ! 未定义书签。现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设l02计/l01 5.6 / 2.3 2.431设计资料1. 建筑物安全等级：二级；2.建筑物平面尺寸

3、（L1 L2）：33.6 20.7（31 号），墙厚 370，钢筋混凝土柱 350350；3.荷载： 1)楼面活载： 7 k N / m2 ）楼面面层： 20 厚水泥砂浆 w 20kN / m3 ) 钢筋混凝土容重： c 25kN / m3 ）楼侧面、楼底粉刷层： 15 厚混合砂浆 n 17kN / m3 ；4. 材料：1）混凝土 C20；2）钢筋：受力钢筋用 HRB335级钢筋，腹筋用 HPB235级钢筋。2楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为 6.9m，次梁的跨度为 5.6m，主梁每跨内布置两根次梁，两边板跨度为 2.3m，中间跨度为 2.3m， 则按单向板设计。

4、按跨高比条件，要求板厚 h2300/40=57.5mm,对工业建筑的楼盖板，要求 h80mm，取板厚为 h=80mm。次梁截面高度应满足 , mm, 取 h=450mm.截面宽度 b=h/3 h/2=150 225mm，取 b=200mm。主梁截面高度应满足 , 取 h=600mm。截面宽度 b=h/3 h/2=200 300mm，取 b=300mm。3板的设计h l 0 / 18 l 0 / 12 5600/18 5900/12 311 467轴线，的板属于端区隔单向板，轴线的板属于中间区隔单向板。 3.1 荷载板的永久荷载标准值hl0 /15 l0 /10 6900 /15 6900/10

5、 460 690mm80mm现浇钢筋混凝土板0.08 25=2kN/ m 220mm厚楼面水泥砂浆面层0.02 20=0.4kN/ m 215mm板底混合砂浆抹灰0.01517=0.255kN/ m 2小计2.655kN/m 2板的可变标准荷载值7kN/m 2永久荷载分项系数取1.2 ，因楼面可变荷载标准值大于 4.0kN/ m2 ，所以可变荷载分项系数应取 1.3 。于是板的永久荷载设计值g=2.665 1.2=3.186kN/ m 2可变荷载设计值q=71.3=9.1kN/m 22文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑

6、.欢迎下载支持 .荷载总设计值 g+q=12.286kN/ m 2 ，取 g+q=12.29kN/ m 2 3.2 计算简图次梁截面为 200450mm，取板在墙上的支撑长度为 120mm，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨： l 0=ln+h/2=2300-100-120+80/2=2120mm1.025 ln=2358mm，取 l 0=2120mm中间跨： l 0= ln=2300-200=2100mm因跨度差（ 2120-2100）/2100=0.9%10%,可按等跨连续板计算，取 1m板宽作为计算单元，计算简图如下：3.3 弯矩计算值用塑性内力重分布理论计算，则有 系数如下：M1

7、B2/ 11=5.02 kN m=-M =(gq)l0122/16 =3.39 kN mM =( g q)l 02Mc = ( g q)lMD= ( g q)l203203/14 =-3.87 kN m/14 =-3.87 kN m这是对端区隔单向板而言的，对于中间区隔单向板，其Mc 和 M2 应乘以 0.8 ，分别为：c（ -3.87） =-3.10kN m 23.37=2.71kN mM=0.8M =0.83.4 正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C20 混凝土，板的最小保护层厚度 c=20mm。板厚 80mm，ho =80-25=55mm；板宽 b=1000mm。C20 混凝土， a1

8、 =1.0 ， f c =9.6kN/ m 2 ；HRB335钢筋， f y =210N/m 2 。板配筋计算的过程于下表 :楼面板的配筋计算截 面1B2C弯矩设计值（ kNm）5.02-5.023.39-3.87as = M / （ a1 fc b h02 ）0.1730.1730.1170.133=1- 1- 2as0.1910.1910.1240.144轴 线计算配筋（ mm 2）、As = b ho a1 f c /f y480.2480.2311.8362.1810081006/81256/8100实际配筋（ mm 2）As =503As =503As =314As =393轴 线计

9、算配筋（ mm 2）0.8 311.80.8 362.1As = b ho a1 f c /f y480.2480.2=249.4=289.73文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 .8100 8100 6100 6/8125实际配筋（ mm 2 ） As =503 As =503 As =283 As =314* 对轴线间的板带，其跨内截面 2、 3 和支座截面的弯矩设计值都可折减 20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以 0.8.计算结果表明，支座截面的 均小于 0.35 ，符合塑性内力重分布的原则； As

10、 /bh=314/（1000 80）=0.39%，此值大于 0.45 ft / f y =0.45 1.1/210=0.24% ，同时不小于 0.2%，满足最小配筋率。4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。4.1荷载设计值由板传来的恒载：3.192.3=7.34kN/m 2m 2次梁自重：25 0.2 （ 0.45-0.08 ） 1.2=2.22 kN/次梁粉刷：170.015（ 0.45-0.08） 2 1.2=0.23 kN/m 2小计9.79kN/m 2板的可变荷载设计值q=9.12.3=20.93kN/

11、 m 2荷载总计算值g+q=30.72kN/m 24.2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为180mm。主梁截面为 250mm 550mm，计算跨度：边跨l=ln+a/2=5600-90-125+90=5475mmM故跨内截面均属于第一类T 型截面。次梁正截面受弯承载力计算截面1B2C弯矩设计值（ kNm）83.71-83.7160.21-68.81as = M/ （ a1fc b h 02 ）或83.71 1061.083.71 10660.21106410268.811061.09.61867410 29.620039021.09.618671. 09.6200410 2as =M/ （ a1

12、f cbfh 02 ）=0.027=0.284=0.020=0.211=1- 1- 2as0.0270.3430.350.0200.240As = b ho a1 f c / f y 或671.5855.5494.9598.4As =bf hoa1f c / f y选配钢筋116+218118+316218316（ mm 2 ）As =710.1As =857.5As =509.0As =603.0计算结果表明，支座截面的均小于 0.55 As /bh=509/ （200450）=0.566%，此值大于0.45 f t / f y =0.45 1.1/300=0.165% ，满足最小配筋率。斜

13、截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：hw = ho - hf =410-80=330mm，因 hw /b=330/200=1.65 4，截面按下式验算：0.25 c f c b ho =0.25 19.6 200 410=196.8 10 3 N Vmax =100.91kN，截面满足要求。验算是否需要按计算配置箍筋0.7f tbho=0.7 1.1 200 410=63.14 103 N=100.9 10 3 N,需按计算配箍筋。V max采用10双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。 S=1.25 f yv Asv ho / （VBL-0.7 ft b

14、 ho ）=1.25 210157410/ （ 100.9 10 3 -0.7 1.1 200410）=447.49mm调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距 s=0.8 447.49=358mm，取箍筋间距 s=250mm。为了方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：弯矩调幅时要求的配筋率下限为： 0.3 f t f yv =0.3 1.1/210=0.15% 。实际配筋率sv = nAsv1 bs =157/（ 200450）=0.174%a/2=120mm，取 l0 =l n +a/2+b/2=6900mm中跨 l 0 =690

15、0mm299.87主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故3可利用附表6-2 计算内力5.3 内力设计值及包络图弯矩 M=Ql 0式中系数k1、k2由附表相应栏内查得k1 Gl 0 + k26-22 229.87MMM1,maxB, max2,max=0.244 65 6.9+0.289 1206.9=348.73kN m =-0.267 65 6.9-0.311 1206.9=-377.26kN m =0.067 656.9+0.200 1206.9=195.65kN m剪力 V=k3 G+k4 Q式中系数 k3 、 k4 由附表 6-2 相应栏内查得 VA ,max =0.733 6

16、5+0.866120=151.57kNVBl ,max =-1.267 65-1.311 120=-239.68kNVBr ,max =1.0 65+1.222120=211.64kN弯矩包络图： 377.26第 1、3 跨有可变荷载，3第 2 跨没有可变荷载。2377.26由附表 6-2 知支座 B 或 C 的弯矩值为3M B =M C =-0.267 656.9-0.133 120 6.9=-229.87kN m在第 1 跨内以支座弯矩，M A =0 M B =-229.87kN m的连线为基线。作 G=65kN，Q=120kN的简支梁弯矩图，得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点

17、弯矩值分别为：1 （ G+Q） l 0 + M B = 1 （ 65+120） 6.9-=348.88kN m（ 与前 面计 算的333M 1, max =348.73kNm接近）1 （G+Q） l0+2MB=1 （ 65+120） 6.9-=272.53kNm333在第 2 跨内以支座弯矩 M B =-229.87kN m， M C =-299.87kN m 的连线作为基线，作G=65kN， Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：1 G1 656.90-229.87=-80.37kN ml0 + M B =33第 1、2 跨有可变荷载，第 3 跨没有可变荷载第 1 跨内：在第 1

18、跨内以支座弯矩 M A =0，M B =-377.26kN m的连线为基线。作 G=65kN，Q=120kN的简支梁弯矩图，得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点弯矩值分别为：1 （65+120） 6.9-=299.75kN m31 （65+120） 6.9-=173.99kNm3在第 2 跨内： M C =-0.267 65 6.9-0.089 120 6.9=-193.44kN m 以支座弯矩M B =-377.26kN m， M C =-193.44kN m 的连线为基线，作 G=65kN，Q=120kN的简支梁弯矩图，得1 （G+Q） l 0+MC+2（ M B - M C ）

19、= 1 （65+120） 6.9-193.44+2 （-377.26+193.44 ）3333=147.79kNm1 （G+Q） l 0+MC+1（MB- MC）=1 （ 65+120）6.9-193.44+1 （-377.26+193.44 ）33336文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 .=86.51kNm第 2 跨有可变荷载，第 1、3 跨没有可变荷载M B = M C =-0.267 656.9-0.133 1206.9=-229.87kN m 第 2 跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：1 （

20、G+Q） l 0 + M B = 1 （ 65+120 ） 6.9-229.87=195.63kN m（ 与 前 面 计 算 的3 3M 2,max =195.65kNm接近）第 1、3 跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：1Gl0 + 1 M B = 1 65 6.9- 1 229.87=72.88kN m3 3 3 31 G2M B165 6.9-2 229.87=-3.75kN ml0+=3333弯矩包络图如下（ a）所示。剪力包络图：第 1跨VA,max =151.57kN；过第 1 个集中荷载后为 151.57-65-120=-33.43kN ；过第 2 个集中荷载后为 -33.43-

21、65-120=-218.43kNVBl ,max =-239.68kN ；过第 1 个集中荷载后为 -239.68+65+120=-54.68kN ；过第 2 个集中荷载后为 -54.68+65+120=130.32kN第 2跨VBr , max =211.64kN；过第 1 个集中荷载后为 211.64-65=146.64kN 。当可变荷载仅作用在第 2 跨时VBr =1.0 65+1.0 120=185kN；过第 1 个集中荷载后为 185-65-120=0 。剪力包络图如下（ b）所示7文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 .主梁的内力包络图（ a）弯矩包络图； （ b）剪力包络图5.4承载力计算80 / 560 跨