梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用.docx

1、梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001900模板支架高度H(m)5.2模板支架横向长度B(m)37模板支架纵向长度L(m)32梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及

2、小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱横向间

3、距lb(mm)800步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距75每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板

4、抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.72160.752kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)

5、1.9158.988kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.9)148.55kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10758.9880.0752+0.1211.7640.07520.037kNm Mmax/W0.037106/375000.979N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63248.55754/(1005400281250)0.006mmL/25075

6、/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39358.9880.075+0.4461.7640.0751.798kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14358.9880.075+1.2231.7640.0755.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92858.9880.075+1.1421.7640.0754.257kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39348.550.0751.431kN R2=R4=1.143q2L

7、=1.14348.550.0754.162kN R3=0.928q2L=0.92848.550.0753.379kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5050小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)20.833小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)52.083小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.798/11.798kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.219,4.257,5.219

8、/1= 5.219kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.798/11.798kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.9-0.12)=1.081kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.9-0.12)=1.081kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.4-0.3/2)/21=0.789kN/m 梁右侧楼板

9、传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.789kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.081+0.789=3.686kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.081+0.789=3.686kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.686,5.237,3.68

10、6=5.237kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.431/11.431kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.162,3.379,4.162/1= 4.162kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.431/11.431kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.9-0.12)=0.89kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.9-0.12)=0.89kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁

11、荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.431+0.015+0.89+0.439=2.775kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.162+0.015=4.177kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.431+0.015+0.89+0.439=2.775kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.775,4.1

12、77,2.775=4.177kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.2370.32，0.55.2370.120.059kNm =Mmax/W=0.059106/20833=2.828N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.2370.3，5.2370.10.786kN max=3Vmax/(2bh0)=30.7861000/(25050)0.471N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(38

13、4EI)54.1773004/(384704052.083104)0.12mml1/250300/2501.2mm 2ql24/(8EI)4.1771004/(8704052.083104)0.014mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.2370.3,0.55.2370.3+5.2370.1=1.571kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.106kN,R2=1.571kN,R3=1.282kN,R4=1.571kN,R5=1.106kN 正常使用极限状态 Rmax=

14、qL1,0.5qL1+qL2=max4.1770.3,0.54.1770.3+4.1770.1=1.253kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.832kN,R2=1.253kN,R3=1.018kN,R4=1.253kN,R5=0.832kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0

15、.171106/4250=40.274N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.395kN max=2Vmax/A=22.3951000/39812.034N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.028mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.282kN，R2=6.072kN，R3=0.282kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.216kN，R2=4.756kN，R3=0.216kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类

16、型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR20.6=Max6.0720.6=3.643kN，PmaxR20.6Max4.7560.6=2.854kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.383106/4250=90.008N/mm2f

17、=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.368kN max=2Vmax/A=22.3681000/39811.9N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.34mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.918kN，R2=7.832kN，R3=7.833kN，R4=4.918kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.833/0.6=13.054kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面

18、面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.282kN，PmaxR1，R30.216kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.03106/42506.967N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.183kN max2Vmax/A=20.1831000/3980.921N/mm212

19、5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.026mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.381kN，R2=0.606kN，R3=0.606kN，R4=0.381kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.606kN，R3=0.606kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.606,0.6060.606kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，

20、单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP213.054kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.8立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/16=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.61.22/100.028kNm

21、3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.92154.702kN/m 2)小梁验算 q1max1.621+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.9-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，4.703+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4=4.719kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.533kN，P211.655kN，R30.533kN 立柱最

22、大受力NwmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+0.91.20.15(5.2-1.9)+Mw/lbmax0.533+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.6+0.4-0.3/2)/20.6，11.655，0.533+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.6+0.8-0.4-0.3/2)/20.6+0.535+0.028/0.812.225kN fN/(A)+Mw/W12225.465/(0.75398)+0.028106/425047.545N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.2/37=0.1413 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.225/(10.15)81.503kPafak140kPa 满足要求！