1、沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁,跨径组合分别为:48+80+48m、40+64+40m,均采用挂篮悬臂浇筑法施工。支座布置示意如图1所示:图1 支座布置示意图(以箭头方向为正)悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形,导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量,则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动,使支座受力不均匀,桥墩处于偏心受压状态,对支座及桥墩受力不利。支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置,主要分为两部分:预应力张
2、拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量1,由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量2。1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量,根据设计图纸查得。2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度,得出与设计合拢温度的差值。2=tL其中,为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/);t实际合拢温度与设计合拢温度的温差;L计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度;沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区,属于亚热带季风湿润气候,气温最高为8月份,最低气温时间为1月份,年平均气温为18左右。现假定设计合拢温度为18,实际合拢温度取25。则各活动支座的位移量如表1、表2所示:表1 东京殿大桥(48+80+48m)支座位移量支座1支座2支座3支座41 /mm-26.6044.971.62 /mm-3.3605.68.96(1+ 2)/mm-29.96050.580.56表2 清潭河大桥(40+64+40m)支座位移量支座1支座2支座3支座41 /mm-28.8036.466.22 /mm-2.804.487.28(1+ 2)/mm-31.6040.8873.48从表1、表2可见,支座1、支座3、支座4的(1+2)均以支座2为中心向外侧预偏。