1、沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：48+80+48m、40+64+40m，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。支座布置示意如图1所示：图1 支座布置示意图（以箭头方向为正）悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：预应力张
2、拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量2。1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。2=tL其中，为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/)；t实际合拢温度与设计合拢温度的温差；L计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18左右。现假定设计合拢温度为18，实际合拢温度取25。则各活动支座的位移量如表1、表2所示：表1 东京殿大桥（48+80+48m）支座位移量支座1支座2支座3支座41 /mm-26.6044.971.62 /mm-3.3605.68.96（1+ 2）/mm-29.96050.580.56表2 清潭河大桥（40+64+40m）支座位移量支座1支座2支座3支座41 /mm-28.8036.466.22 /mm-2.804.487.28（1+ 2）/mm-31.6040.8873.48从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（1+2）均以支座2为中心向外侧预偏。
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