支座纵向预偏移量计算.doc

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沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量

沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：

48+80+48m、40+64+40m，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。

支座布置示意如图1所示：

图1支座布置示意图（以箭头方向为正）

悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。

若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。

支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：

预应力张拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量△2。

△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。

△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。

△2=α×△t×L

其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数（10-5/℃）；

△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；

L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；

沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18℃左右。

现假定设计合拢温度为18℃，实际合拢温度取25℃。

则各活动支座的位移量如表1、表2所示：

表1东京殿大桥（48+80+48m）

支座位移量

支座1

支座2

支座3

支座4

Δ1/mm

-26.6

0

44.9

71.6

Δ2/mm

-3.36

0

5.6

8.96

（Δ1+Δ2）/mm

-29.96

0

50.5

80.56

表2清潭河大桥（40+64+40m）

支座位移量

支座1

支座2

支座3

支座4

Δ1/mm

-28.8

0

36.4

66.2

Δ2/mm

-2.8

0

4.48

7.28

（Δ1+Δ2）/mm

-31.6

0

40.88

73.48

从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（△1+△2）均以支座2为中心向外侧预偏。