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1、矿井通风安全工程第三章 井巷通风阻力本章重点和难点：摩擦阻力和局部阻力产生的原因和测算当空气沿井巷运动时，由于风流的粘滞性和惯性以及井巷壁面等对风流的阻滞、扰动作用而形成通风阻力，它是造成风流能量损失的原因。井巷通风阻力可分为两类：摩擦阻力(也称为沿程阻力)和局部阻力。第一节 井巷断面上风速分布一、风流流态1、管道流同一流体在同一管道中流动时，不同的流速，会形成不同的流动状态。当流速较低时，流体质点互不混杂，沿着与管轴平行的方向作层状运动，称为层流(或滞流)。当流速较大时，流体质点的运动速度在大小和方向上都随时发生变化，成为互相混杂的紊乱流动，称为紊流(或湍流)。（）雷诺数Re式中：平均流速v

2、、管道直径d和流体的运动粘性系数。在实际工程计算中，为简便起见，通常以Re=2300作为管道流动流态的判定准数，即： Re2300 层流， Re2300 紊流（）当量直径对于非圆形断面的井巷，Re数中的管道直径d应以井巷断面的当量直径de来表示：因此，非圆形断面井巷的雷诺数可用下式表示：对于不同形状的井巷断面，其周长U与断面积S的关系，可用下式表示： 式中：C断面形状系数：梯形C=4.16；三心拱C=3.85；半圆拱C=3.90。（举例见P38）2、孔隙介质流在采空区和煤层等多孔介质中风流的流态判别准数为：式中：K冒落带渗流系数，m2； l滤流带粗糙度系数，m。层流，Re0.25； 紊流，Re

3、2.5； 过渡流 0.25Re2300,紊流 巷道条件同上，Re=2300层流临界风速： V=ReU/4S =23004.1631510-6/(49)=0.012m/s，砂粒凸起高度几乎全暴露在紊流核心中，故Re对值的影响极小，略去不计，相对糙度成为的唯一影响因素。故在该区段，与Re无关，而只与相对糙度有关。摩擦阻力与流速平方成正比，故称为阻力平方区，尼古拉兹公式：2层流摩擦阻力当流体在圆形管道中作层流流动时，从理论上可以导出摩擦阻力计算式： = 可得圆管层流时的沿程阻力系数： 古拉兹实验所得到的层流时与Re的关系，与理论分析得到的关系完全相同，理论与实验的正确性得到相互的验证。层流摩擦阻力和

4、平均流速的一次方成正比。3、紊流摩擦阻力 对于紊流运动，=f (Re，/r)，关系比较复杂。用当量直径de=4S/U代替d，代入阻力通式，则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式：二、摩擦阻力系数与摩擦风阻1摩擦阻力系数矿井中大多数通风井巷风流的Re值已进入阻力平方区，值只与相对糙度有关，对于几何尺寸和支护已定型的井巷，相对糙度一定，则可视为定值；在标准状态下空气密度=1.2kg/m3。 对上式， 令：称为摩擦阻力系数，单位为 kg/m3 或 N.s2/m4。则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：标准摩擦阻力系数：通过大量实验和实测所得的、在标准状态（0=1.2kg/m3）条件下的井巷的摩擦阻

5、力系数，即所谓标准值0值，当井巷中空气密度1.2kg/m3时，其值应按下式修正：系数影响因素对于砌碹、锚喷巷道只考虑横断面上方向相对粗糙度；对于木棚、工字钢、U型棚等还要考虑纵口径=l/d0d0工字钢支架在巷道中流动状态随变化实验曲线2摩擦风阻Rf对于已给定的井巷，L、U、S都为已知数，故可把上式中的、L、U、S 归结为一个参数Rf：Rf 称为巷道的摩擦风阻，其单位为：kg/m7 或 N.s2/m8。工程单位：kgf .s2/m8 ，或写成：k。1 N.s2/m8= 9.8 kRff ( ,S,U,L) 。在正常条件下当某一段井巷中的空气密度一般变化不大时，可将R f 看作是反映井巷几何特征的

6、参数。则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：此式就是完全紊流(进入阻力平方区)下的摩擦阻力定律。3井巷摩擦阻力计算方法 新建矿井：查表得0 Rf hf 生产矿井：hf Rf 0 例题3-3 某设计巷道为梯形断面，S=8m2，L=1000m，采用工字钢棚支护，支架截面高度d0=14cm，纵口径=5，计划通过风量Q=1200m3/min，预计巷道中空气密度=1.25kg/m3，求该段巷道的通风阻力。解 根据所给的d0、S值，由附录4附表4-4查得：0 =284.21040.88=0.025Ns2/m4则：巷道实际摩擦阻力系数 Ns2m4巷道摩擦风阻 巷道摩擦阻力： 0.598 Ns2m8第三节

7、 局部风阻与阻力 由于井巷断面、方向变化以及分岔或汇合等原因，使均匀流动在局部地区受到影响而破坏，从而引起风流速度场分布变化和产生涡流等，造成风流的能量损失，这种阻力称为局部阻力。 由于局部阻力所产生风流速度场分布的变化比较复杂性，对局部阻力的计算一般采用经验公式。一、局部阻力及其计算和摩擦阻力类似，局部阻力hl一般也用动压的倍数来表示：式中：局部阻力系数，无因次。层流计算局部阻力，关键是局部阻力系数确定，因v=Q/S,当确定后，便可用几种常见的局部阻力产生的类型：1、突变紊流通过突变部分时，由于惯性作用，出现主流与边壁脱离的现象，在主流与边壁之间形成涡漩区，从而增加能量损失。2、渐变主要是由

8、于沿流动方向出现减速增压现象，在边壁附近产生涡漩。因为 V hv p ，压差的作用方向与流动方向相反，使边壁附近，流速本来就小，趋于0, 在这些地方主流与边壁面脱离，出现与主流相反的流动，面涡漩。3、转弯处流体质点在转弯处受到离心力作用，在外侧出现减速增压，出现涡漩。4、分岔与会合上述的综合。 局部阻力的产生主要是与涡漩区有关，涡漩区愈大，能量损失愈多，局部阻力愈大。二、局部阻力系数和局部风阻 (一) 局部阻力系数紊流局部阻力系数一般主要取决于局部阻力物的形状，而边壁的粗糙程度为次要因素。1突然扩大 式中： v1、v2分别为小断面和大断面的平均流速，m/s； S1、S2分别为小断面和大断面的面

9、积，m； m空气平均密度，kg/m3。对于粗糙度较大的井巷，可进行修正2突然缩小对应于小断面的动压，值可按下式计算：3逐渐扩大逐渐扩大的局部阻力比突然扩大小得多，其能量损失可认为由摩擦损失和扩张损失两部分组成。当20时，渐扩段的局部阻力系数可用下式求算：式中 风道的摩擦阻力系数，Ns2/m4； n风道大、小断面积之比，即21； 扩张角。4转弯巷道转弯时的局部阻力系数(考虑巷道粗糙程度)可按下式计算：当巷高与巷宽之比H/b=0.21.0 时， 当 H/b=12.5 时 式中 0假定边壁完全光滑时，90转弯的局部阻力系数，其值见表3-3-1； 巷道的摩擦阻力系数，N.s2/m4； 巷道转弯角度影响

10、系数，见表3-3-2。5风流分叉与汇合1) 风流分叉典型的分叉巷道如图所示，12段的局部阻力hl2和13段的局部阻力hl3分别用下式计算：2) 风流汇合如图所示，13段和23段的局部阻力hl3、hl23分别按下式计算： 式中：(二) 局部风阻在局部阻力计算式中，令 ，则有：式中Rl称为局部风阻，其单位为N.s2/m8或kg/m7。此式表明，在紊流条件下局部阻力也与风量的平方成正比(三) 井巷通风总风阻 其中：井巷通风总阻力；沿程通风阻力；局部通风阻力；一般Hf和hl不易分开，对于转弯， Hf和hl可分开；巷道断面突然扩大处， Hf占比重少，局部区段hR= hl正面阻力：罐笼、矿车、采煤机例题：

11、例3-3：某巷道突然扩大段，砌碹支护，断面S1=6m2，S2=24m2，通过风量Q=48m3/s，空气密度=1.25kg/m3，求突然扩大局部阻力。解：设砌碹巷道=0.005kg/m3 =(1-S1/S2)2=(1-6/24)2=0.563 =( 1+/0.01)=0.563(1+0.005/0.01)=0.845 hL= V12/2= (Q/S1)2/2 = 0.8451.25(48/6)2/2=33.8Pa例3-4：某回风道，断面高2.8m，宽2.5m，混凝土棚支护，=0.02kg/m3，有一直角转弯，内角没有弧度，求转弯处的局部阻力系数解：表3-3-1， 0=0.93，由表3-3-2，=

12、1.0 H/b=2.8/2.5=1.12, =(0+28)b/H =(0.93+280.02) 2.5/2.8 1=1.33 若V=6m/s，=1.2kg/m3, 则：hL=V2/2=1.331.266/2=57Pa3例3-5：某直角分叉巷道，2=0， 3=90， =0.015kg/m3，V1=8m/s, V2=6m/s, V3=3m/s, =1.25kg/m3,求hL1-2, hL1-3解：已知=0.015kg/m3，K=1.35 hL1-2=K/2 (V12-2V1 V2cos2+ V22) =1.351.25/2(82-2861 +62) =3.37Pa hL1-3=K/2 (V12-2

13、V1 V3cos3+ V32) =1.351.25/2(82-2830 +32) =71.59Pa2例3-6：某直角汇流巷道，1=0，2=90，=0.015kg/m3， V1=5m/s, V2=6m/s, V3=8m/s, =1.25kg/m3, 求hL1-3, hL2-3解：已知=0.015kg/m3，K=1.35cos1=1, cos2=0,=Q1V1cos1/Q3=3.125 hL1-3=K/2 (V12-2V3 + V32) = 1.351.25/2(52-283.125 +82)=39PahL2-3=K/2 (V22-2 V3 + V32) = 1.351.25/2(62-2833.

14、125 +82) =42Pa第四节 矿井总风阻与矿井等积孔一、井巷阻力特性在紊流条件下，摩擦阻力和局部阻力均与风量的平方成正比。故可写成一般形式：hRQ2 Pa 。对于特定井巷，R为定值。用纵坐标表示通风阻力(或压力)，横坐标表示通过风量，当风阻为R时，则每一风量Qi值，便有一阻力hi值与之对应，根据坐标点（Qi,hi）即可画出一条抛物线。这条曲线就叫该井巷的阻力特性曲线。风阻R越大，曲线越陡。二、矿井总风阻 从入风井口到主要通风机入口，把顺序连接的各段井巷的通风阻力累加起来，就得到矿井通风总阻力hRm，这就是井巷通风阻力的叠加原则。 已知矿井通风总阻力hRm和矿井总风量Q，即可求得矿井总风阻

15、： N.s2/m8 Rm是反映矿井通风难易程度的一个指标。Rm越大，矿井通风越困难；三、矿井等积孔我国常用矿井等积孔作为衡量矿井通风难易程度的指标。假定在无限空间有一薄壁，在薄壁上开一面积为A(m2)的孔口。当孔口通过的风量等于矿井风量，而且孔口两侧的风压差等于矿井通风阻力时，则孔口面积A称为该矿井的等积孔。设风流从I II，且无能量损失， 则有：得：风流收缩处断面面积A2与孔口面积A之比称为收缩系数，由水力学可知，一般=0.65，故A2=0.65A。则v2Q/A2=Q/0.65A，代入上式后并整理得： 取=1.2kg/m3，则： 因Rm=hm2，故有对于多风井通风系统，应根据各风机系统的通风

16、阻力hRi和风量Qi，按风量加权平均求出全矿井总阻力：式中n风机台数hRm意义是全矿井各系统平均1m3空气所消耗能量。多风井系统的矿井等级孔A计算式：由此可见，A是Rm的函数，故可以表示矿井通风的难易程度。当A，容易；A 2，中等；A困难。例题3-7：某矿井为中央式通风系统，测得矿井通风总阻力hRm=2800Pa，矿井总风量Q=70m3/s，求矿井总风阻Rm和等积孔A，评价其通风难易程度。解 例3-8：某对角式通风矿井，东风井的阻力hR1=280*9.81Pa，风量Q1=80m3/s；西风井的阻力hR2=100*9.81Pa，风量Q2=60m3/s；求矿井总等级孔。解：对照表3-4-1可知，该

17、矿通风难易程度属中等。1、对于多风机工作的矿井，应根据各主要通风机工作系统的通风阻力和风量，分别计算各主要通风机所担负系统的等积孔，进行分析评价。2、必须指出，表3-4-1所列衡量矿井通风难易程度的等积孔值，是1873年缪尔格(Murgue)根据当时的生产情况提出的3，一直沿用至今。由于现代的矿井规模、开采方法、机械化程度和通风机能力等较以前已有很大的发展和提高，表中的数据对小型矿井还有一定的参考价值，对大型矿井或多风机通风系统的矿井，衡量通风难易程度的指标还有待研究。第五节 井巷通风阻力测定阻力测定目的：1、了解和掌握阻力分布，降阻增风；2、提供阻力系数和R，为设计、网络解算、改造、均压防火

18、；能力核定。测定路线的选择和测点布置：如果测定的目的是为了了解通风系统的阻力分布，则必须选择最大阻力路线；如果测量的目的是为了获取摩擦阻力系数和分支风阻，则应选择不同支护形式、不同类型的典型巷道。测点布置应考虑： 1、测点间的压差不小于1020Pa； 2、尽量避免靠近井筒和风门； 3、选择风量较稳定的巷道内； 4、局部阻力物前3倍巷宽，后812倍巷宽； 5、风流稳定，无汇合交叉，测点前后3m巷道支护完好。一段巷道的通风阻力hR测算方法： 两种方法：压差计法和气压计法一生产矿井一段巷道阻力测定1、压差计法 用压差计法测定通风阻力的实质是测量风流两点间的势能差和动压差，计算出两测点间的通阻力。其中

19、：右侧的第二项为动压差，通过测定1、2两断面的风速、大气压、干湿球温度，即可计算出它们的值。第一项和第三项之和称为势能差，需通过实际测定。1) 布置方式及连接方法如图所示2) 阻力计算压差计“”感受的压力：压差计“”感受的压力：故压差计所示测值：设 且与1、2断面间巷道中空气平均密度相等，则： 式中：Z12为1、2断面高差，h 值即为1、2两断面压能与位能和的差值。根据能量方程，则1、2巷道段的通风阻力hR12为：该式成立的前提是：胶皮管内的空气平均密度与井巷中的空气平均密度相等。为此，在测量前，应将胶皮管放置在巷道相应位置上保存一段时间，或用打气筒将巷道空气转换掉胶皮管中空气。单管气压计放置

20、位置对测量效果的影响：现假设单管气压计放置在两测点中间，如图所示，则：左右侧液面承压分别为：则压差计计数为：同理：则1、2间巷道通风阻力为：22. 气压计法（原理、方法）由能量方程：hR12=(P1-P2)+(1v12/2- 2v22/2)+ m12gZ12用精密气压计分另测得1，2断面的静压P1，P2用干湿球温度计测得t1,t2,t1,t2,和1， 2，进而计算1， 2用风表测定1，2断面的风速v1,v2。m12为1，2断面的平均密度，若高差不大，就用算术平均值，若高差大，则有加权平均值；Z121，2断面高差，从采掘工程平面图查得。可用逐点测定法，一台仪器在井底车场监视大气压变化，然后对上式

21、进行修正。hR12=(P1-P2)+P12（+(1v12/2- 2v22/2)+ m12gZ122. 摩擦阻力系数测算(1)测试方法压差计法；(2)支护方式和测段一致，无变化；(3)测点位置在局部阻力物前35巷宽，后812倍；(4)系统稳定(5)hf和Q测准 Rf=hf/Q2 =RfS3/LU二局部阻力测算3用压差计测出1-2段阻力hR1-2和1-3段阻力hR1-3,若断面一致，则 hf与长度L成正比。则单纯巷道转弯的局部阻力hL。 hL=hR1-3- hR1-2L13/L12 RL=hL/Q2 =2S2RL/静压重锤三、井筒通风阻力测定1、进风井筒阻力测定1)压差计法吊测法分别取h1 , h

22、2 , h3 ,h4, h5为50m,80m,100m,120m,150mHf=a+bHhR=hf+2hL2)气压计法从地表开始，每隔50m，测量P，t，t并计算出静压差Pi，高差Z，则：hR= Pi+ m Zg-0.5 V22、回风井筒阻力测定1)压差计法-吊测法防爆盖上打孔；或在安全门内测，方法同进风井筒测定方法。2)气压计法在井底用气压计读出相对压力，在安全门内再读出相对压力，两者差值P，hR= P+ m Zg +0.5 V2底-0.5 V2井筒静压重锤3、风峒阻力测定气压计法：在安全门内再读出相对压力，再接水柱计读出相对压力，两者差值P，hR= P+ m Zg +0.5 V2井筒-0.

23、5 V2风机入口四、测定结果分析1、误差分析hr矿井实际通风阻力，Pa；h风机房水柱计读数， Pa；Hn测定系统的自然风压，Pa；hv风峒内安装水柱计处断面的平均动压， Pa；hr矿井实测通风阻力，Pa。2、矿井总阻力及等级孔3、阻力测定期间实测矿井总风量、总阻力和自然风压 4、矿井阻力分布 处理结果示例：东风井西风井总回风/m3/s平均总阻力/Pa自然风压/Pa总回风/m3/s平均总阻力/Pa自然风压/Pa224.12876272233.133052745、最大阻力路线 例：西翼系统的最大阻力路线为经过1242（1）工作面，即：副井（610m）副井（720m）-720西一轨道大巷-720m11-2轨道上山1242(1)工作面11-2回风上山C1组回风石门C组总回西风井。6、主要通风巷道摩擦阻力系数 系统巷道名称支护形状阻力系数/Ns2/m4*104西翼系统副井砌碹圆形310西一轨道石门U型钢半圆138199西一轨道石门锚喷半圆177西B组轨道石门U型钢半圆65西B组轨道上山U型钢半圆8619012118下顺槽锚网梯形39812118工作面综采支架梯形43812118上顺槽锚网梯形224第六节 降低矿井通风阻力措施降低矿井通风阻力，对保证矿井安全生产和提高经济效益都具有重要意义。一、降低井巷摩擦阻力措施1减小摩擦阻力系数。