固定式胶带输送机设计计算书共计页Word文档下载推荐.docx

1、0.60.735无烟煤0.850.95黄铁矿2.025褐煤0.80.85富铁矿2.5石灰石1.42.0表 2堆积角1020K值316385422458496表 3倾 角 0781516202028C 值10.950.950.90.90.80.70.8当输送量已知时可按下式求得满足生产能力所需的带宽B1:=0.734m2）按输送物料的块度确定带宽B2 因为本带式输送机输送原煤，且amax=200mm故有：B22amax+200=800mm实际确定带宽时，但考虑到更有效地防止撒料，并且考虑输送距离长，为减小调偏难度和降低带强（胶带越宽其所需强度就越小），可以选择较宽的胶带；故选用1000mm宽的输

2、送带较为合适.初选输送带 我国目前生产的输送带有以下几种：尼龙分层输送带、塑料输送带、整体带芯阻燃输送带、钢丝绳芯输送带等. 在输送带类型确定上应考虑如下因素：1） 为延长输送带使用寿命，减小物料磨损，尽量选用橡胶贴面，其次为橡塑贴面和塑料贴面的输送带；2） 在煤矿生产中，运输量不大的情况下优先选择PVG输送带；3） 覆盖胶的厚度主要取决于被运物料的种类和特性，给料冲击的大小、带速与机长.4） 根据机长和带强来具体确定带型，长距离一般采用钢丝绳芯输送带，高强度也一般采用钢丝绳芯输送带.综合该机各类特性参数和技术特性，考虑到输送角度较大，输送带的安全性要求较高.为此初选输送带采用钢丝绳芯输送带，

3、它既有良好的强度，又具有较长时间的使用寿命，是目前煤炭工业首选的输送机带型.根据输送带的参数表可以初选输送带如下：输送带型号带 宽带质量推荐最小直径ST3150输送带1000mmqd=42kg/m2D=1250mm输送带长度计算（购买输送带用） 输送机布置示意图见图1，采用靠近头部双滚筒双驱动形式和液压自动拉紧方式.L0=2L+0.5（D1+D2+Di）+AN+Lr其中 L输送机长度，mD1、D2Di驱动滚筒、张紧滚筒及主要改向滚筒直径， A接头长度，m A2.5mN接头数目,按100m一个接头，则有N=12Lr输送带绕过驱动部增加的长度，m（本机该长度值为6m）.Lr=20m故有建议购买胶带

4、长为： L0=2100 m托辊的选择和结构 托辊的选择主要考虑托辊组的承载能力和寿命.选择时考虑下列因素：载荷的大小及特征、输送带的宽度和运行速度、使用条件、输送机的工作制度、被运送物料的性质、轴承寿命、维修制度等.托辊组的种类 托辊组是用于支承输送带及输送带上承载的物料，保证输送带稳定运行的装置，托辊组的形式选择可根据托辊在不同部位的情况选择.本机上所有的托辊种类如下：a）槽形托辊：用于承载分支输送散状物料，采用60槽形托辊组.b）平行托辊：用于回程分支支撑输送带.c）缓冲托辊：安装在受料段下方，减小输送带所受的冲击，延长带的使用寿命.d）上、下调心托辊：用于调整输送带跑偏，采用DTII型锥

5、形调心托辊.e）过渡托辊：安装在滚筒与第一组托辊之间，可使输送带逐步成槽或由槽形展平，以降低输送带边缘因成槽延伸而产生的附加应力，同时也防止输送带展平时出现撒料现象.托辊间距的确定 托辊间距应满足两个条件：即辊子轴承的承载能力及输送带的下垂度.托辊间距应配合考虑该处的输送带张力，使输送带获得合适的垂度.上部托辊间距取1.2m，下部空段托辊一般取上部托辊间距的两倍.在重段凸弧托辊间距取重段的二分之一.输送带装载段其间距为直线段间距的二分之一或三分之一.本机各类托辊组间距为：承载托辊间距lt=1.2m回程托辊间距lt=3m缓冲托辊间距lth=0.4m凸弧段托辊间距lT=0.6m托辊直径和长度的确定

6、 托辊长度的选择可以直接通过输送带的宽度、托辊组中的托辊数和托辊间的连接和布置方式确定.托辊的直径和托辊轴的直径以及轴承可根据托辊所受的载荷情况选择.托辊直径的大小直接影响托辊的使用寿命，直径越大寿命越大，对带的承托效果也越好.目前托辊的直径、长度都已标准化，一般情况下，可以根据载荷情况，通过单个托辊承载能力表确定托辊中的轴承型号，根据带速限制条件确定托辊直径.托辊的直径根据表5并结合实际使用情况可以确定如下：表 4 辊子参数 带宽辊径650800100012001400160089108133159承载托辊直径dt=108-380mm 回程托辊直径dt=108-600mm（4）辊子载荷计算a

7、. 静载计算承载分支托辊: P0=e*a0*（q/V+qB）*9.8式中 P0 -承载分支托辊静载荷, N; a0 -承载分支托辊间距, m; a0=1.2m e -辊子载荷系数;由表 知,e=0.8 V -带速, m/s; V=2.5m/s qB -每米长输送带质量, kg/m；qB=42kg/m Im- 输送能力, kg/s.Im=Q/3.6=400/3.6=111.11kg/s =0.8*1.2*（ 111.11/2.5+42）*9.8 =813.27N 回程分支托辊: Pu=e*au* qB*9.8 式中 Pu-回程分支托辊静载荷, N; au-回程分支托辊间距, m.au=3m. =

8、0.63*3*42*9.8 =778Nb. 动载计算: 承载分支托辊: P0= P0*fs*fd*fa 式中 P0 - 承载分支托辊动载荷, N; fs-运行系数; 由表 知，fs=1.2 fd -冲击系数; 由表 知，fd =1.0 fa-工况系数.由表 知，fd =1.15 : =813.27*1.2*1.0*1.15 =1122.3N Pu= Pu*fs*fa 式中 Pu - 回程分支托辊动载荷, N; =778*1.2*1.15 =1073.6N由辊子承载能力表知, 108-380mm,4G205轴承, 托辊在带速V=2.5m/s时的承载能力为2370N,大于1122.3N.108-6

9、00mm，4G205轴承，托辊在带速V=2.5m/s时的承载能力为2370N，大于1073.6N.所以, 承载分支托辊辊子选用DTIIGP2204, 回程分支托辊辊子选用DTIIGP2207. 2.1基本参数确定计算输送带线质量qd 由上述输送带选型结果可知qd=42kg/m 物料线质量当已知设计运输能力和带速时，物料的线质量由下式求得:q= Q /3.6v=400/3.6*2.5=44.45kg/m式中 Q每小时运输量，t/h;v运输带运行速度，m/s;托辊旋转部分线质量qt, qt由前述托辊组的选择情况可知qt=4.07*4/1.2=13.47kg/mqt=5.892/3=3.93kg/m

10、第三节 圆周驱动力及传动功率计算1圆周驱动力FUFU=CfLgqRO +qRu+（2 qB+ qG）+ qGHg=1.10.039909.8113.47+3.93+（242+44.45） +44.454159.81=46743.86 +180962.62=227706.5N2.传动功率计算:PA = FUV =227706.5 =569.27KW3.驱动电机所需功率:PM=PA/ =569.27/0.7163 =794.732KW每个机械式联轴器: =0.98液力偶合器: =0.96三级减速机: =0.94电压降系数: =0.90功率不平衡系数 =0.90根据招标文件的要求,考虑到本胶带机为主

11、要运输设备,取电机功率为3280KW,n=1482r/min,电压:6KV,电动机型号:Y3555-4（具体型号以厂家编号为准）.第四节 输送带张力计算1.按不打滑条件计算胶带最小张力:由于本机为双滚筒三电机驱动 ,功率匹配按2：1，所以第二传动滚筒本离点的张力为:取=0.35, e1=3.4, e2=3.4,则, 取e=3.4F2FUmax/（e-1）=1.5227706.5/33.4=33486.25N2. 按垂度条件计算胶带最小张力:a. 承载分支托辊：Fmin=a0（qB+ qG）g/8（h/a）max =1.2（42+ 44.45）9.81/0.08=12722Nb. 回程分支托辊：

12、Fmin=aUqBg/8（h/a）max =3429.81/0.08 =15451N 3.根据以上计算,取F2=33486.25N验算各点张力,则:拉紧滚筒趋入点的张力F3=F2=33486.25N拉紧滚筒奔离点的张力为: F4= F3 1.04=34825.7N拉紧滚筒后改向滚筒奔离点的张力为:F5= F4 1.04 =36218.8N拉紧滚筒后第二改向滚筒奔离点的张力为:F6= F5 1.04 =37667.5N机尾滚筒趋入点的张力为:F7= F6+fLgqRu+ qB-qBHg =37667.5+0.039.83.93+42-42 =37667.5+13382-170988.3 =-11

13、9938.8N 不满足垂度条件,需重新计算,取机尾滚筒趋入点的张力为F7=15451N,则:F8= F71.04=16069N12722N 满足承载分支垂度条件F6= F7-0.039.83.93+42+42 =15451-13382+170988.3 =172747.3N拉紧滚筒后第二改向滚筒趋入点的张力为:F5= F6 1.04=166104N F4= F5 1.04=159715N拉紧滚筒趋入点的张力为:F3= F41.04=153572N第二传动滚筒奔离点的张力F2为:F2= F3=153572N33486.25N, 满足不打滑条件 所以,取F2= 153572N ,胶带最大张力为:F

14、max=FU+F2 =227706.5+153572 =381278.5N 4.胶带强度验算:n=31501000/381278.5=8.268 所以取带强3150N/mm钢绳芯胶带合适.5.拉紧力计算：Fl=F3+F4=153572+159715=313287N本拉紧装置选用ZYJ500/24D, 拉紧行程6m,最大拉紧力350KN.6.逆止力矩的计算逆止力可按下式计算FN=0.8fL1gqRO +qRu+（2 qB+ qG） -qGHg =0.842+44.45） -44.459.81 =33995.5-180962.7=-146967.2N传动滚筒轴上的逆止力矩:MZ=1.3FND2=1

15、.3146967.21.252=119422N.m采用电机+减速机+液拈软启动的驱动型式,可考虑采用低速轴逆止器,选用3台NJ（NYD）270型逆止器,其逆止力矩为125000N.m,每台逆止器都能单独完成逆止任务.7.各滚筒合力及扭矩计算:1）传动滚筒最大合力及扭矩计算:FH=2Fmax-2FU/3=381278.52-2227706.5/3=610773N MN1=9550189.837.5=48335.8N.M根据DTIIA固定带式输送机设计手册知，按120A110Y（Z）型传动滚筒改型设计成直径1250mm，适合带宽1000mm的滚筒，轴承采用24156型轴承.所受合力650KN，扭距

16、80KN.2） 拉紧滚筒后第一改向滚筒的合力计算: Fg1= 159715+166104=325819N3） 拉紧滚筒合力计算: Fl=F3+F4= 153572+159715=313287N 4） 拉紧滚筒后第二改向滚筒的合力计算: Fg2= 166104+172747.3=338851.3N5）尾部滚筒合力计算: FW= F7+ F8=15451+16069=31520N6）两传动滚筒之间改向滚筒受力:FHQ= 1.5FI-II= 1.5Fmax-2FU/3=1.5381278.5-2227706.5/3=344242N拉紧滚筒、拉紧滚筒后的两个滚筒、两传动滚筒之间的两个改向滚筒均采用DT

17、II04B7202型标准改向滚筒，轴承采用3540型，所受合力387KN16减速器的选型与热容量校核16.1初选减速器根据以上计算,减速机使用条件如下:电动机功率 P=280KW 电动机转速 n1=1482r/min 工作机械 带式输送机 所需功率 PK2=189.8KW 滚筒转速 n1=37.5r/min 每天工作时间 16h,每小时运转率100% 环境温度 40露天作业A） 根据带速、传动滚筒直径和电动机转速推知减速器的传动比为：i=1500/37.5=40 选择M3PSF型三级减速机B）确定名义中心距 根据载荷分类表3,载荷特性为M,按表1.2查得fS=1.5 PK1= PK2/=189

18、.8/0.955=198.75KW PK1fS=198.751.5=298.16KW298.16KW 故选用型号M3PSF80,i=40 C）验算最大功率和最大转矩: PK1max198.75KW MK2max47.241 KN.mD） 验算热效应 没有附加外冷却装置时,根据技术数据表查出: PTH=152KW PT= PTHf1f2f3=1520.971.01.0=147.44KW PK1= 189.8KW 符合要求初选减速器，其技术参数如下：表 5型 号高速轴输入转速n额定功率P1N传动比i许用热容量PG1M3PSF801500r/min40265胶带输送机的设计结论参 数 名 称设 计 结 果输 送 带型号ST3150带宽（mm）线质量（kg/m）42静力学计算安全系数8.26动力学计算安全系数略滚筒直径（mm）驱动滚筒1250 2个头部改向滚筒1000 2个尾部改向滚筒800 1个拉紧处改向滚筒1000 3个其它改向滚筒500 1个电 动 机电压等级6KV选用电机型号Y3555-4 280KW 3台减 速 器传动比M3PSF80 （低速轴双出轴） 3台拉紧系统拉紧方式液压自动拉紧装置ZYJ500/24D 拉紧行程6m拉紧力350KN