顺德第一人民医院2#超高悬空结构三角形型钢支架模板支架方案docWord文档下载推荐.docx

1、KL1新浇混凝土梁计算跨度（m）3混凝土梁截面尺寸（mmmm）400700新浇混凝土结构层高（m）3.9梁侧楼板厚度（mm）120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）非自定义:0.63风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0

2、.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la（mm）500梁两侧立柱间距lb（mm）1000步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb（mm）1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）梁底增加立柱根数梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）250 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）18面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如

3、下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=100018/12486000mm4 q10.9max1.2（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+（24+1.5）0.7）+1.42，1.350.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+（G2k+G3k）hb0.90.1+（24+1.5）0.7121.81kN/m q1活0.91.4Q2k211.76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h）b=0.1+（24+1.5）117.95kN/m 1、强

4、度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10721.810.12+0.1211.760.120.02kNm Mmax/W0.02106/540000.39N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/（100EI）=0.63217.951004/（10010000486000）0.002mml/400100/4000.25mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.3930.1+0.4460.10.94kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1

5、.1430.1+1.2230.12.71kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.9280.1+1.1420.12.23kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393 q2l=0.3930.10.71kN R2=R4=1.143 q2l=1.1430.12.05kN R3=0.928 q2l=0.9280.11.67kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）83.33小梁截面惯性矩I（cm4）416.67

6、 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.94+0.9（0.3-0.1）0.4/4+0.5（0.7-0.12）+0.9max1.2（0.5+（24+1.1）0.12）+1.41，1.351max0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2/21，2.71+0.9（0.3-0.1）0.4/4=2.73kN/m q2max0.71+（0.3-0.1）（0.7-0.12）+（0.5+（24+1.1）0.12）1，2.05+（0.3-0.1）0.4/42.07kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.730.252，0

7、.50.2520.09kN Mmax/W0.09106/833301.02N/mm2f15.44N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6070.25，2.730.250.683kN max3Vmax/（2bh0）=30.6831000/（2100）0.2N/mm21.78N/mm2 3、挠度验算 10.632q2l14/（100EI）0.6322.072504/（10093504166700）0mml/400250/4000.62mm 2q2l24/（8EI）2.072504/（84166700）0.03mml/400250/4000.62mm 4、支座

8、反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1430.25，0.3930.25+2.730.250.95kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R50.73kN，R2R40.95kN，R30.78kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1430.25+2.070.250.72kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R50.65kN，R2R40.72kN，R30.59kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483.

9、5主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁截面抵抗矩W（cm3）5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0.794106/5080156.3N/mm2f=205N/mm2 主梁剪力图（kN） Vmax2.07kN max2Vmax/A=21000/4898.47N/mm2125N/mm2 主梁变形图（mm） max2.47mml/4001000/4002.5mm 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R22.07kN8kN 单扣件在扭矩达到406

10、5Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.07kN8kN七、纵向水平钢管验算钢管类型钢管截面面积A（mm2）489钢管截面回转半径i（mm）15.8钢管弹性模量E（N/mm2）钢管截面惯性矩I（cm4）钢管截面抵抗矩W（cm3）钢管抗剪强度设计值（N/mm2）钢管抗压、弯强度设计值（N/mm2）215 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.07kN，RmaxR1，R21.67kN 纵向水平钢管弯矩图（kN Mmax/W0.18106/449039.43N/mm2f=205N/mm2 纵向水平钢管剪力图（kN） Vmax2.778kN2.7781000/4

11、2413.1N/mm2170N/mm2 纵向水平钢管变形图（mm） max0.1mml/400500/4001.25mm 4、扣件计算 R4.55kN8kN 同理可知，右侧立柱扣件受力R4.55kN8kN八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立柱截面面积A（mm2）424回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强度设计值f（N/mm2） =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.92klah2/100.920.630.51.52/100.08kN 2、稳定性计算 根

12、据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算 q10.91.20.7）+0.9121.65kN/m 2）小梁验算 q1max0.86+（0.3-0.1）0.4/4+0.90.12）+0.91，2.49+（0.3-0.1）0.4/4=2.51kN/m 同上四七计算过程，可得： R13.49kN，R23.49kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax3.49+0.9（0.75+（24+1.1）（1+0.5-0.4/2）/21，3.49+0.9（1+1-0.5-0.4/2）/21+0.08/16.95kN fN/（A）+Mw/W

13、6952.29/（0.63424）+0.08106/449043.76N/mm2f205N/mm2 梁（400mm700mm）支架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F1=6.95KNB、梁截面200mm600mm模板支架计算（梁板共用立柱）KL2200600梁一侧有板，梁板立柱共用（A） 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：0.6）+1.4120.48kN/m0.6118.71kN/m11.76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）115.4kN/m Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.480.120.03kN Mmax/W0.03106/

14、540000.47N/mm2f15N/mm2 max0.521qL4/（100EI）=0.52115.4 R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37518.710.1+0.4370.10.78kN R2=1.25q1l=1.250.12.56kN=R3=0.375 q2l=0.3750.10.58kN R2=1.25q2l=1.250.11.92kN q1max0.78+0.90.2/2+0.50.6+0.9max1.2（1-0.5-0.2/2）/21，2.56+0.90.2/2=2.58kN/m q2max0.58+（0.3-0.1）0.6+（0.5+（24+1.1）

15、1，1.92+（0.3-0.1）0.2/21.94kN/m2.580.52，0.50.2520.08kN Mmax/W0.08106/833300.97N/mm2f15.44N/mm20.5，2.580.250.784kN0.784100）0.24N/mm21.78N/mm21.945004/（1004166700）0.02mml/400500/4001.25mm 2q2l24/（8EI）1.944166700）0.02mml/400250/4000.62mm0.5，0.3930.5+2.580.251.48kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.67kN，R21.48kN，R31.21kN0.5+1.940.251.11kN10.55kN，R21.11kN，R31.1kN可调托座内主梁根数 Mmax/W0.746106/5080146.85N/m