顺德第一人民医院2#超高悬空结构三角形型钢支架模板支架方案docWord文档下载推荐.docx
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KL1
新浇混凝土梁计算跨度（m）
3
混凝土梁截面尺寸（mm×
mm）
400×
700
新浇混凝土结构层高（m）
3.9
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.63
风压高度变化系数μz
1.58
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
500
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1000、1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
自定义
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
250
设计简图如下：
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.7）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝23.57kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.7]×
1＝21.81kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/mq2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝17.95kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×
21.81×
0.12+0.121×
1.76×
0.12＝0.02kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.02×
106/54000＝0.39N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×
17.95×
1004/（100×
10000×
486000）＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.1+0.446×
0.1＝0.94kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.1+1.223×
0.1＝2.71kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.1+1.142×
0.1＝2.23kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.1＝0.71kNR2'
=R4'
=1.143q2l=1.143×
0.1＝2.05kN
R3'
=0.928q2l=0.928×
0.1＝1.67kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.94+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.4/4+0.5×
（0.7-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2]/2×
1，2.71+0.9×
（0.3-0.1）×
0.4/4}=2.73kN/m
q2＝max[0.71+（0.3-0.1）×
（0.7-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，2.05+（0.3-0.1）×
0.4/4]＝2.07kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
2.73×
0.252，0.5×
0.252]＝0.09kN·
σ＝Mmax/W＝0.09×
106/83330＝1.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.25，2.73×
0.25]＝0.683kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
0.683×
1000/（2×
100）＝0.2N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
2.07×
2504/（100×
9350×
4166700）＝0mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.07×
2504/（8×
4166700）＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.25，0.393×
0.25+2.73×
0.25]＝0.95kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝0.73kN，R2＝R4＝0.95kN，R3＝0.78kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.25+2.07×
0.25]＝0.72kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
5＝0.65kN，R'
2＝R'
4＝0.72kN，R'
3＝0.59kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3.5
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.794×
106/5080＝156.3N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.07kN
τmax＝2Vmax/A=2×
1000/489＝8.47N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝2.47mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝2.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.07kN≤8kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
489
钢管截面回转半径i（mm）
15.8
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
215
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=2.07kN，R'
＝max[R1'
，R2'
]＝1.67kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.18×
106/4490＝39.43N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝2.778kN
2.778×
1000/424＝13.1N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
4、扣件计算
R＝4.55kN≤8kN
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.55kN≤8kN
八、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.63×
0.5×
1.52/10＝0.08kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
0.7）+0.9×
1＝21.65kN/m
2）小梁验算
q1＝max{0.86+（0.3-0.1）×
0.4/4+0.9×
0.12）+0.9×
1，2.49+（0.3-0.1）×
0.4/4}=2.51kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝3.49kN，R2＝3.49kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[3.49+0.9×
（0.75+（24+1.1）×
（1+0.5-0.4/2）/2×
1，3.49+0.9×
（1+1-0.5-0.4/2）/2×
1]+0.08/1＝6.95kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝6952.29/（0.63×
424）+0.08×
106/4490＝43.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2
梁（400mm×
700mm）支架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F1=6.95KN
B、梁截面200mm×
600mm模板支架计算（梁板共用立柱）
KL2
200×
600
梁一侧有板，梁板立柱共用（A）
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
0.6）+1.4×
1＝20.48kN/m
0.6]×
1＝18.71kN/m
1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
1＝15.4kN/m
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
20.48×
0.12＝0.03kN·
σ＝Mmax/W＝0.03×
106/54000＝0.47N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
15.4×
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
18.71×
0.1+0.437×
0.1＝0.78kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.1＝2.56kN
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.1＝0.58kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.1＝1.92kN
q1＝max{0.78+0.9×
0.2/2+0.5×
0.6]+0.9max[1.2×
（1-0.5-0.2/2）/2×
1，2.56+0.9×
0.2/2}=2.58kN/m
q2＝max[0.58+（0.3-0.1）×
0.6+（0.5+（24+1.1）×
1，1.92+（0.3-0.1）×
0.2/2]＝1.94kN/m
2.58×
0.52，0.5×
0.252]＝0.08kN·
σ＝Mmax/W＝0.08×
106/83330＝0.97N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
0.5，2.58×
0.25]＝0.784kN
0.784×
100）＝0.24N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
1.94×
5004/（100×
4166700）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝1.94×
4166700）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
0.5，0.393×
0.5+2.58×
0.25]＝1.48kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝0.67kN，R2＝1.48kN，R3＝1.21kN
0.5+1.94×
0.25]＝1.11kN
1＝0.55kN，R'
2＝1.11kN，R'
3＝1.1kN
可调托座内主梁根数
σ＝Mmax/W＝0.746×
106/5080＝146.85N/m
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