混凝土课程设计例题Word格式文档下载.docx

1、 hl /40 =1/402500=62.5mm，对工业用建筑的楼板，要求h80mm，故取h=80mm。图3 结构平面布置图3、 板的设计板按塑性内力重分布的方法计算，板实际跨数大于5跨，按5跨连续板计算。（1）板的计算跨度边跨：l0=min（ln+h/2，ln+a/2）= ln+h/2=2200mm中间跨：l0= ln=2500200=2300mm因跨度相差不超过10%，可按等跨连续板计算，取五跨。1m宽板带作为计算单元，计算简图如图4所示。图4 板的几何尺寸和计算简图（2）荷载计算永久荷载标准值：水泥砂浆面层 20 mm厚 0.0220=0.4 kN/m2钢筋混凝土现浇板 80 mm厚 0

2、.0825=2 kN/m2板下混合砂浆抹面 15 mm厚 0.01517=0.255 kN/m2小计 2.655 kN/m2可变荷载标准值 5.2 kN/m2永久荷载设计值：g=2.6551.05=2.788 kN/m2可变荷载设计值：q=5.21.2=6.24 kN/m2荷载总设计值： g+q=2.788+6.24=9.028 kN/m2（3）弯矩及配筋计算根据端支座支撑情况，查表9-2（课本248页）确定各控制截面的弯矩系数，计算各控制截面的弯矩设计值见表1。计算边跨跨中弯矩时，l0取本跨跨度；计算离端第二支座负弯矩时，l0取相邻两跨的较大跨度值。当单向连续板的周边与钢筋混凝土梁整体连接时

3、，可考虑内拱的有利作用，除边跨和离端部第二支座外中间各跨的跨中和支座弯矩值可减少20%。表1中，配筋计算参数取：b=1000mm，h0=h25=55mm， fc=16.7 N/mm2（C35混凝土），fy=210 N/mm2（HPB235）。板配筋图详见图5、图6。表1 板弯矩及截面配筋计算内容边跨跨中离端第二支座跨中中间支座中间跨中1B2C3计算跨度l0（m）22002300弯矩系数mp1/11-1/111/16-1/14M =mp（g+q）l02（kNm ）3.972-4.3422.985（2.388）-3.411（-2.729）s=KM / fcbh020.0940.1030.071（0

4、.057）0.081（0.065）（min=0.2%）0.793%0.915%0.609%（0.482%）0.689%（0.571%） 图5 板配筋平面图图6 板配筋剖面图（参见例题图2-31a）4、 次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算，具体几何尺寸和计算简图简图7。图7 次梁的几何尺寸和计算简图（参考例题59页图2-32）（1）次梁的计算跨度l0=min（1.025ln，ln+a/2）= ln+a/2=5430mml0= ln=5700300=5400mm因跨度相差不超过10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如图5所示。由板传来 2.6552.5=6.6375 kN/m次梁自重 0.2

5、（0.45-0.08）25=1.85 kN/m梁两侧抹灰 0.015172=0.1887 kN/m小计 8.6762 kN/m可变荷载标准值：由板传来 5.22.5=13 kN/mg=8.67621.05=9.11 kN/mq=131.2=15.6 kN/mg+q=9.11+15.6=24.71 kN/m（3）正截面承载力计算根据次梁端支座支撑情况，查表9-3（课本248页）确定各控制截面的弯矩系数，计算各控制截面的弯矩设计值见表2。计算离端第二支座负弯矩时，l0取相邻两跨跨度平均值。次梁弯矩及正截面承载力计算结果见表2，其中计算参数取b=200mm，h0=h40=410mm， fc=16.7

6、 N/mm2（C35混凝土），fy=300 N/mm2（HRB335），fyv=210 N/mm2（HPB235）。正截面受弯承载力计算时，支座截面按矩形截面计算，跨中截面按T形截面计算。T形截面的翼缘计算宽度：bf=l0/3=5400/3=1800mm=1.8m，bf=b+sn=200+（2500-200）=2500mm=2.5m，hf /h00.1，取bf=1.8m。f c bf hf（h0- hf/2）=16.7180080（410-80/2）=889.776 kNm表2 次梁弯矩及正截面受弯承载力计算543054155400M =mb（g+q）l0266.234-65.86845.03

7、4-51.467截面类型第一类T形矩形或s=KM / fcb fh020.0160.1390.0110.85b=0.468）0.150.116或As= fcb fh0/fy6656934575362 16+1 202 183 16716509603min=0.20%）0.873%0.621%0.735%（4）斜截面承载力计算根据次梁端支座支撑情况，查表9-4（课本248页）确定剪力系数，计算各控制截面的剪力设计值见表3。按塑性内力重分布要求，支座边至距支座边1.05h0的区段内，应将箍筋计算用量增大20%配置。表3 次梁剪力及斜截面受剪承载力计算A支座右侧B支座左侧C支座净跨度l0（m）5.3

8、15.4剪力系数vb0.450.600.55V =vb（g+q）ln（kN）59.04578.72673.3890.25fcbh0（kN）0.2516.7200410=342.35kNKV=1.278.726=94 kN0.7 ftbh0（kN）0.71.59410=91.266 kN实配箍筋6150Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/sVcs=131.877 kNKVsv= Asv/ bs（svsv，min=0.15%）0.189%（5）次梁配筋图次梁配筋图如图8。图8 次梁配筋图（参考例题62页）5、 主梁的设计主梁按弹性理论计算并考虑支座弯矩调幅15%，几何尺寸和计算简图

9、见图9。图9 主梁的几何尺寸和计算简图（参考例题63页）（1）主梁的计算跨度l0= 1.05ln=7413mm ln=7060=7500-200-240l0=1.05ln=7455mm由次梁传来 8.67625.7=49.45 kN主梁自重（折算为集中荷载） 0.3（0.7-0.08）252.5=11.625 kN梁两侧抹灰（折算为集中荷载） 0.01522.5=0.791 kN小计 61.866 kN由次梁传来 135.7=74.1 kN（3）内力计算按3跨等跨连续梁计算，弯矩和剪力计算结果详见表4和表5。计算步骤如下：取附录中所列内力系数，分别计算出在恒载和活载单独作用下，各控制截面处的内

10、力标准值。根据活载最不利布置工况，并取相应的分项系数，求出各控制截面处的最不利内力。根据静力平衡条件，求得其余截面的内力设计值。绘制活载各种最不利工况的内力图，叠加后得到内力包络图10。表4 主梁弯矩计算项次荷载图KM弯矩图M1（kNm）MB（kNM2（kNMC（kN恒载0.2440.2670.067111.9122.830.9-122.8活载0.2890.133158.7573.26活载0.200110.48活载0.2290.3110.170.089125.79171.3293.9149.03活载0.2740.1780.044150.5198.0524.24Mmax组合项次1.05+1.21

11、.05+1.21.05+1.2结构对称同B支座最不利弯矩组合值307.995334.524165.021表5 主梁剪力计算剪力图VA（kN）VB（kN）VB右（kN）0.7331.2671.045.35-78.3861.8660.8661.13464.1784.039.8674.10.6891.3111.22251.0597.1590.550.8221.1780.22260.9187.2916.45124.62198.88173.62图10 弯矩包络图和剪力包络图（参见例题64页）（4）正截面承载力计算 主梁正截面承载力计算见表6。中间支座栏中括号内数值是弯矩调幅15%后的结果。按照式（M0为

12、按简支梁计算的跨中最大弯矩；Ml为调幅后跨中的最大弯矩）计算，支座弯矩调幅15%后，相应工况下边跨及中间跨的跨中最大弯矩分别为：297.61 kNm，147.284 kNm，故边跨及中间跨的跨中弯矩设计值不变。配筋计算时，梁主筋采用HRB335级钢筋，f y=300 N/mm2。bf=l0/3=7455/3=2480mm=2.48m，bf=b+sn=300+（5700-300）=5700mm=5.7m，hf /h00.1，取bf=2.48m。2480（660-80/2）=2054kN该值大于各跨跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。表6 主梁正截面受弯承载力计算中间支座（B、

13、C）支座中心处弯矩M（kN308334.52（284.34）165.02V0b/230.776Mb =MV0b/2（kN303.744（253.564）h0（mm）700-65=635（双排）700-80=620（双排）700-40=660（单排）As= fcbh0/fy（mm2）选用钢筋（按支座弯矩调幅后）实配钢筋面积（mm2）（5）斜截面承载力计算先按剪压比要求验算截面尺寸，按构造配置箍筋后，验算斜截面承载力，结果见表7。表7 主梁斜截面受剪承载力计算边支座VA中间支座VB左中间支座VB右剪力V（kN）sv,min=0.15%）（6）次梁支座处吊筋计算由次梁传给主梁的全部集中荷载设计值F=1.0549.45+1.274.1=140.843kN。采用一对附加吊筋，吊筋面积为：选用 16（Asb1=201mm2）（7）主梁配筋图 主梁配筋图见图11。图11 主梁配筋图（参见例题66页）