1、2图1-1-3(a)所示体系的几何组成是()。武汉大学2012年研、郑州大学2010年研、华南理工大学2007年研、河海大学2007年研A无多余约束的几何不变体系B几何可变体系C有多余约束的几何不变体系D瞬变体系图1-1-3【解析】在几何构造分析时,可以将曲杆替换为直杆进行简化,所以可将图1-1-3(a)所示体系替换为图1-1-3(b)所示体系。在任一体系上添加或去除二元体不改变体系的几何构造,因此依次去除C支座链杆与CE杆、D支座链杆与DE杆所组成的二元体,以及二元体AEB后,可知原体系为无多余约束的几何不变体系。3如图1-1-4所示结构在所示荷载作用下,其支座A的竖向反力与支座B的反力相比
2、为()。郑州大学2010年研、哈尔滨工业大学2008年研A前者大于后者B二者相等,方向相同C前者小于后者D二者相等,方向相反图1-1-4【答案】B查看答案【解析】根据静力平衡条件,对C点取矩,MC0,RAlRBl0,解得RARB,即支座A的竖向反力与支座B的反力大小相等,方向也相同。4图1-1-5所示结构,当高度h增加时,杆件1的内力()。南京理工大学2012年研A增大B减小C不确定D不变【答案】D查看答案【解析】根据零杆判别法,图示结构是对称结构受到对称荷载作用,杆件1、2与底下两根水平杆件组成“K”形结点,所以杆件1、2均为零杆,与结构高度h增加与否无关。图1-1-55图1-1-6所示对称
3、三铰拱截面C的轴力已知为FNC48kN(压),则矢高f应等于()。清华大学2003年研A4mB4.5mC4.8mD5m图1-1-6【解析】对A支座取矩,MC0,RBy16108440120,解得B支座竖向反力RBy50kN。与该三角拱相对应的简支梁的B支座反力也为50kN,因此跨中弯矩MC0508404240kNm,则矢高f等于相应简支梁跨中弯矩除以轴力(水平推力),即fMc0/FNC240/485m。6图1-1-7所示为某结构中AB杆的隔离体受力图,其弯矩图的形状为()。上海理工大学2013年研、河海大学2007年研A图(a)B图(b)C图(c)D图(d)图1-1-7【解析】该隔离体受到向上
4、的均布荷载,因此其弯矩图为曲线且向上凸起,可以排除图(a)、图(d);铰结点处没有集中力偶作用,弯矩为零,排除图(c),因此图(b)符合要求。7图1-1-8所示对称桁架中零杆的数目为(不含支座链杆)()。中南大学2008年研A0B2C4D6图1-1-8【解析】如图1-1-9所示,图示结构为对称结构受到对称荷载作用,根据零杆判别法可知,结点E位于对称轴上且为“K”形结点,因此杆EG、EH为零杆;去掉杆EG、EH后,此时结点G、H变为“T”形结点,可得杆件GA、HC为零杆。此时零杆数量为4。还有容易出错的就是此时结点A、C已经相当于“L”形结点了(支座A的水平反力为0),所以杆件AD、CF也为零杆
5、,因此除支座链杆外该桁架中零杆的数目共为6根。图1-1-98图1-1-10所示桁架,杆件c的内力是()。浙江大学2012年研BFP/2CFP/2DFp图1-1-10【解析】利用结点法进行分析,取力Fp作用点为隔离体,设45斜杆方向为x轴,与之垂直的方向为y轴,根据y方向上的合力平衡可知,杆件c的内力就等于FP。9图1-1-11所示结构MA的影响线在D处的纵坐标值为()。哈尔滨工业大学2007年研BlC0.5lD1.118l图1-1-11【解析】根据影响线定义,MA影响线在D处的纵坐标值即FP1作用在D处时A处的弯矩值。当D处作用一个单位集中力时,结构根据平衡条件MA0,则可得出A端的弯矩MAl
6、,即MA的影响线在D处的纵坐值为l。10图1-1-12所示三铰拱的拉杆结构NAB的影响线为()。浙江大学2007年研A斜直线B曲线C平直线D三角形图1-1-12【解析】根据静力法判断,当P1在AC段上时,NAB的值为B支座反力乘以一个常数(BC水平投影与拱高的比值),同理当P1在CB段上时,NAB的值为A支座反力乘以一个常数(AC水平投影与拱高的比值);易知A、B支座反力的影响线为两个直角三角形,所以NAB的影响线为A、B支座反力的影响线乘以常数后的相交区域的三角形。11图1-1-13所示结构中截面C转角C与截面E转角E为()。西南交通大学2012年研图1-1-13AC等于0,E顺时针BC等于
7、0,E逆时针CC顺时针,E等于0DC等于0,E等于0【解析】图示结构中上层为附属部分,下层为基本部分。上层的荷载通过CD杆向下传递给下层一个集中力,作用在AB杆的中点C,对于AB这一简支梁来说,此集中力为对称荷载,对称轴处的转角为零,即C0,但是C点竖向位移,方向向下。上层的DF杆承受均布力,也是对称荷载,荷载引起的E点转角为零,但由于D支座随着C点有竖直向下的位移,相当于支座沉降,引起DF杆逆时针转动,因此截面C的转角C为0,截面E的转角E为逆时针方向。12图1-1-14(a)所示结构,各杆EI、EA均为常数,线膨胀系数为。若各杆温度均匀升高t,则D点的竖向位移(向下为正)为()。图1-1-
8、14AtaBtaC2taD0【解析】在D点施加一向下的虚单位力,求出各杆弯矩和轴力,如图1-1-14(b)、(c)所示,由于各杆温度是均匀升高t,因此杆件形心轴处的温度t0t,杆件上下两面的温差t0,根据温度改变时的位移计算公式,则D点的竖向位移为13图1-1-15所示结构的弯矩图轮廓是(选项见图)()。图1-1-15【解析】B项,将支座位移分成正对称和反对称两种情况来分析,在/2正对称位移作用下,弯矩图为0;在/2反对称位移作用下,弯矩图为反对称。CD两项,根据竖杆的弯矩图判断出CD两项的两柱都有水平方向的剪力且方向相同,但由于原结构上无荷载作用,即Fx0,综上A选项满足要求。14设图1-1
9、-16所示结构在荷载作用下,横梁跨中产生正弯矩。现欲使横梁跨中产生负弯矩,应采用的方法是()。哈尔滨工业大学2012年研A减小加劲杆刚度及增大横梁刚度B增大加劲杆刚度及减小横梁刚度C增加横梁刚度D减小加劲杆刚度图1-1-16【解析】本题关键在于中间的竖杆。当竖杆EA0时,相当于没有竖杆,这时水平杆为简支梁,跨中弯矩为正弯矩;当竖杆EA时,相当于刚性支座杆,这时水平杆为双跨梁,跨中弯矩为负弯矩。因此增大劲杆刚度会使跨中产生负弯矩;同样如果减小横梁刚度,也就相当于劲杆的刚度相对增加了。15图1-1-17(a)、(b)所示两结构(EI常数),右端支座均沉降1,两支座弯矩关系为()。西南交通大学2009年研AMBMDBMBMDCMBMDDMBMD图1-1-17【答案】C查看答案【解析】画出1-1-17(a)、(b)两图对应的M1图及支座位移引起的位移图,分别见图1-1-17(c)、(d)、(e)、(f),对应的力法方程分别为11X11C0和11X11C0。两式系数的关系为:1C1C1,1111,因为图乘时图1-1-17(c)中斜杆的长度大于图1-1-17(e)中相应直杆的长度,因此X1X1,而MBX1l,MDX1l,所以MBMD。16
copyright@ 2008-2022 冰豆网网站版权所有
经营许可证编号:鄂ICP备2022015515号-1