整理504高支模计算书文档格式.docx

1、胶合面板；面板厚度（mm）：15.00；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：100.0；梁底方木截面高度h（mm）：50.0；梁底模板支撑的间距（mm）： 梁底模板及钢管等搭设参数1.5 梁侧模板参数次楞间距（mm）：250；主楞横向道数：4；穿梁螺栓直径（mm）：M14；穿梁螺栓水平间距（mm）：600；主楞到梁底距离依次是：300mm，900mm，1500mm，2100mm；主楞材料：圆钢管；直径（mm）：48.00；壁厚（mm）：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm）：100.

2、00；高度（mm）：50.00；梁侧相关搭设参数及梁底钢管搭设参数2. 梁侧计算2.1 梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=62.5kN/m2；2.2 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图（单位：mm）2.2.1 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2501.51.5/6=93.75cm3； M - 面板的最大弯矩（N mm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）

3、；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax= 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.262.5=187.5kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.44=14kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩： M = 0.1187.52502 + 0.117 142502 = 1.27103Nm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.10.25+1.20.25=55.76kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.27 105/ 93.75103=1.35N/mm2；

4、面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.35N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.2.2 挠度验算=0.677ql4/（100EI）l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=187.5N/mm； l-计算跨度: E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2501.5/12=70.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6772504/（10095007.031105） = 0.742 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 =

5、 1.0mm；面板的最大挠度计算值=0.742mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.0mm，满足要求！ 2.2.3 抗剪计算 T=3Q/2bhT 其中最大剪力：Q=0.6（187.5+14）0.25=30.225kN 截面抗剪强度计算值：T=330225/（2250015）=1.209N/mm2 截面抗剪强度设计值：T=1.4N/mm2抗剪强度验算：TT，满足要求！2.3 梁侧模板支撑的计算2.3.1 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的四跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力乘以面板计算宽度得到，计算宽度直接取次楞的中心距离，不考虑次楞的宽度尺寸：q=62.50.2

6、52.5+142.5=47.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W =51010/6 = 83.33cm3； I = 510/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 次楞计算简图（跨距=250mm，均布荷载q=47.813kN/m） 弯矩计算图（单位：Nmm） 剪力计算图（单位：N）剪力计算图（单位：经结构力学求解器计算，最大垂直位移为=0.315mm。最大弯矩为M=0.32kNm；（1） 次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 320

7、156/83330 =3.842N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: fm = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值= 3.842N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 fm=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值=0.315mm小于次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.3.2 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，对拉螺杆按500mm间距布设，主楞到梁底的距离依次为300mm，900mm，1500mm，2100mm；因此次楞对主楞的集中荷载值为：f=0.250.662.5=9.375kN，按照集中

8、荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图（杆长=500mm；集中荷载单位：N；）（集中荷载作用位置：每跨内两个集中荷载距两端为125mm）主楞弯矩计算图（单位：主楞剪力计算图（单位：主楞位移计算图（单位：经结构力学求解器计算，最大垂直位移为=0.385mm。最大弯矩为M=0.91kNm；支座最大支撑力为：11.5+9.4=20.9kN。 （1）主楞抗弯强度验算 经计算得到，主楞的受弯应力计算

9、值: =1054687/8990= 117.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值=46.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.385mm 主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.055mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.3.4 对拉螺杆计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取

10、170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M16；查表得： 穿梁螺栓有效面积: A = 113.1mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N =0.60.562.5=18.75kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170113.1/1000 = 19.23 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=18.75kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=19.23kN，满足要求！3. 梁底计算3.1 梁底模板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的

11、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I=8001515/12=2.25105mm4； W=80015/6=3104mm3；计算简图3.1.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1=1.2250.82.5=60kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=1.20.30（0.80+22.5）=2.088kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=1.42.00.80=2.24kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2= 0.1（60+2.088）1002+0.1172.241002=0.65105Nmm；=

12、Mmax/W=0.65105/3104=2.17N/mm2；梁底模面板计算应力=2.17N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足工程要求！3.1.2 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=60+2.088=62.088kN/m； l-计算跨度（梁底木方间距）: l =100.00mm； E-面板的弹性模量:面板的最大允许挠度值: =100/250 = 0.4mm；= 0.67762.0881004/（1002.

13、25105）=0.02mm；=0.02mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！3.2 梁底支撑木方的计算1.荷载的计算（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：250.12.5+0.302.5）0.1=7.71kN/m（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：0.1=0.28kN/m；均布荷载设计值 q =7.71+0.28= 7.99kN/m；2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5I=510/12 = 4.17102cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：弯矩图（Nmm

14、）剪力计算图（N）位移图 经结构力学求解器计算，最大垂直位移为=0.419mm（中部）。最大弯矩为M=0.96kNm；最大剪力为3.196kN，单个支座最大支撑力为：3.196kN。 方木最大正应力计算值：=M/W=0.96106 /8.33104=11.52N/mm2； 方木最大剪应力计算值：=3V/（2bh0）=33.1961000/（250100）=0.96N/mm2； 方木的最大挠度：=0.419mm； 方木的允许挠度：=1.0001000/250=4.000 mm； 方木最大应力计算值11.52N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！ 方木受剪应力计

15、算值0.96N/mm2小于方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.419mm小于方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.3 木方底部沿梁跨度方向托梁的计算 作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管（双钢管） :48 W=8.98 cm3； I=21.56 cm4； 1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.196kN。梁两侧立杆间距均为500mm。计算简图（集中荷载作用间距100mm）位移计算图 最大弯矩 Mmax = 0.767kNm ； 最大变形发生

16、在（1）和（3）中部，经计算数值为max =0.298mm ； 最大支座力 Rmax = 14.318 kN ； 最大应力=M/W= 0.767106 /（8.98103 ）=85.41N/mm2； 托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值85.41N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.298mm小于500/150与3.33mm，满足要求!4.梁底立杆的计算4.1 立杆稳定性的计算 立杆的稳定性计算公式= N/（A）f 梁两侧立杆稳定性验算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N

17、1 =14.318kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14917.5=3.129kN； N =N1+N2=14.318+3.129=17.447kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm）：i = 1.59； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 5.06； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； l0- 计算长度（m）； 根据扣件式规范5.4.6，立杆计算长度l0有两个计算公式l0=kh和l0=k

18、（h+2a）， 为安全计，取二者间的大值，即: k - 计算长度附加系数，按规范5.4.6取值为：1.217； - 计算长度系数，本满堂支撑架为剪刀撑设置加强型，由扣件式规范附录C表C-3查得，=1.636； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度: l0= k（h+2a）=1.2171.636（1.2+20.2）= 3.2m；l0/i =3200 / 15.9 = 201； 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.180； 钢管立杆受压应力计算值；=17477/（0.18506） =192N/mm2；钢管立杆稳定

19、性计算= 192N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4.2 立杆的地基承载力计算 根据规范5.5.1可知，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p =N/A fg 地基承载力设计值:fg= fgkkc = 1201=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =17.477/1=17.477kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =17.477kN；基础底面面积：A = 1m2 。p=17.477 fg0.4=48kPa。地基承载力满足要

20、求！5. 20m扫描架梁走道板的计算5.1 参数确定 5.1.1 模板支架参数横向间距或排距（m）：0.70.8；纵距（m）：步距（m）：板底1.20，梁底标高一下板底为1.0； 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：模板支架搭设高度（m）：19.85；采用的钢管（mm）：483.0 ；板底支撑连接方式：方木支撑和钢管支撑，方木支撑（次楞）间距沿走道板纵向间距250mm，钢管（主楞）沿横向700mm800mm； 5.1.2 荷载参数 模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；2.500； 5.1.3 材料参数见1.3部分。 5.1.4 楼板参数楼板的

21、计算厚度（mm）:5.2 模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.52/6 = 30cm3；I = 801.53/12 =22.5cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。5.2.1荷载计算 （1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）： q1 = 250.15+0.350.8= 3.28kN/m； （2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）： q2 = 2.50.8= 2.0 kN/m；5.2.2强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.28+1.42.0= 6.736k

22、N/m最大弯矩 M=0.16.7362502=42100 N面板最大应力计算值 =M/W=42100/30000=1.40 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.40 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2，满足要求!5.2.3挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1=3.28kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.2822.5104）=0.041mm；面板最大允许挠度=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.041 mm 小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求!5.3 模板底部

23、木方计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=510/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=55.3.1荷载的计算钢管的横向间距为0.8m，计算过程中取0.9m计算。静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1= 250.25 =1.025kN/m ；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；5.3.2 强度验算均布荷载：q =1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.75 = 2.485kN/m；最大弯矩：M = 0.1ql2 = 0.12.4850.92 = 0.

24、201kN方木最大应力计算值= M /W = 0.201106/83333.33 = 2.412N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.412N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.000 N/mm2，满足要求!5.3.3 抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bh 其中最大剪力: V = 0.60.9= 1.342 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.342103/（2 100） = 0.403N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.403N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足

25、要求!5.3.4 挠度验算均布荷载q = q1= 1.025kN/m；最大挠度计算值= 0.6771.0259004 /（10090004166700）= 0.121mm；最大允许挠度=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.121mm小于方木的最大允许挠度3.6mm，满足要求!5.4 托梁材料计算W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.4850.9/2=1.120kN；弯矩计算图（Nmm）经计算，位移最大处如图所示，最大变形：max = 0.677mm ；Mmax =0.42kN最大支座力：Qmax = 2.1+1.68=3.78 kN ；最大应力= 420000/8980 =46.771N/mm2；托梁的抗压强度设计值：f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值46.771N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为0.677小于1000/150与10 mm，满足要求!5.5 走道板下部立杆的计算5.5.1 模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0.15820=3.16kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2）模板的自重（kN）