整理504高支模计算书文档格式.docx

整理504高支模计算书文档格式.docx

《整理504高支模计算书文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《整理504高支模计算书文档格式.docx（21页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

胶合面板；

面板厚度（mm）：

15.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

1.4梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

100.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

50.0；

梁底模板支撑的间距（mm）：

梁底模板及钢管等搭设参数

1.5梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

250；

主楞横向道数：

4；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

600；

主楞到梁底距离依次是：

300mm，900mm，1500mm，2100mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；

壁厚（mm）：

3.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

100.00；

高度（mm）：

50.00；

梁侧相关搭设参数及梁底钢管搭设参数

2.梁侧计算

2.1梁侧模板荷载计算

新浇混凝土侧压力标准值F1=62.5kN/m2；

2.2梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

2.2.1强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<

f

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=250×

1.5×

1.5/6=93.75cm3；

M--面板的最大弯矩（N·

mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

62.5=187.5kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×

4=14kN/m；

计算跨度:

l=250mm；

面板的最大弯矩：

M=0.1×

187.5×

2502+0.117×

14×

2502=1.27×

103N·

m；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×

0.25+1.2×

0.25=55.76kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.27×

105/93.75×

103=1.35N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=1.35N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.2.2挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=187.5N/mm；

l--计算跨度:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=250×

1.5/12=70.31cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×

2504/（100×

9500×

7.031×

105）=0.742mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=250/250=1.0mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.742mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.0mm，满足要求！

2.2.3抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力：

Q=0.6×

（187.5+14）×

0.25=30.225kN

截面抗剪强度计算值：

T=3×

30225/（2×

2500×

15）=1.209N/mm2

截面抗剪强度设计值：

[T]=1.4N/mm2

抗剪强度验算：

T<

[T]，满足要求！

2.3梁侧模板支撑的计算

2.3.1次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的四跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力乘以面板计算宽度得到，计算宽度直接取次楞的中心距离，不考虑次楞的宽度尺寸：

q=62.5×

0.25×

2.5+14×

2.5=47.813kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

次楞计算简图（跨距=250mm，均布荷载q=47.813kN/m）

弯矩计算图（单位：

N•mm）

剪力计算图（单位：

N）

剪力计算图（单位：

经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.315mm。

最大弯矩为M=0.32kN•m；

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<

[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=320156/83330=3.842N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[fm]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.842N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[fm]=13N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=250/400=0.625mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.315mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！

2.3.2主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，对拉螺杆按500mm间距布设，主楞到梁底的距离依次为300mm，900mm，1500mm，2100mm；

因此次楞对主楞的集中荷载值为：

f=0.25×

0.6×

62.5=9.375kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×

4.493=8.99cm3；

I=2×

10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图（杆长=500mm；

集中荷载单位：

N；

）

（集中荷载作用位置：

每跨内两个集中荷载距两端为125mm）

主楞弯矩计算图（单位：

主楞剪力计算图（单位：

主楞位移计算图（单位：

经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.385mm。

最大弯矩为M=0.91kN•m；

支座最大支撑力为：

11.5+9.4=20.9kN。

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=1054687/8990=117.3N/mm2；

主楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=46.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.385mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.055mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.3.4对拉螺杆计算

验算公式如下:

N<

[N]=f×

A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M16；

查表得：

穿梁螺栓有效面积:

A=113.1mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=0.6×

0.5×

62.5=18.75kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

113.1/1000=19.23kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=18.75kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=19.23kN，满足要求！

3.梁底计算

3.1梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=800×

15×

15/12=2.25×

105mm4；

W=800×

15/6=3×

104mm3；

计算简图

3.1.1抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1=1.2×

25×

0.8×

2.5=60kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×

0.30×

（0.80+2×

2.5）=2.088kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=1.4×

2.0×

0.80=2.24kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×

（60+2.088）×

1002+0.117×

2.24×

1002=0.65×

105N·

mm；

σ=Mmax/W=0.65×

105/3×

104=2.17N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.17N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足工程要求！

3.1.2挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1+q2=60+2.088=62.088kN/m；

l--计算跨度（梁底木方间距）:

l=100.00mm；

E--面板的弹性模量:

面板的最大允许挠度值:

[ν]=100/250=0.4mm；

ν=0.677×

62.088×

1004/（100×

2.25×

105）=0.02mm；

ν=0.02mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.4mm，满足要求！

3.2梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

[25×

0.1×

2.5+0.30×

2.5）×

0.1]=7.71kN/m

（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

0.1=0.28kN/m；

均布荷载设计值q=7.71+0.28=7.99kN/m；

2.支撑方木验算

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5×

I=5×

10/12=4.17×

102cm4；

E=9000N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图（N•mm）

剪力计算图（N）

位移图

经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.419mm（中部）。

最大弯矩为M=0.96kN•m；

最大剪力为3.196kN，单个支座最大支撑力为：

3.196kN。

方木最大正应力计算值：

σ=M/W=0.96×

106/8.33×

104=11.52N/mm2；

方木最大剪应力计算值：

τ=3V/（2bh0）=3×

3.196×

1000/（2×

50×

100）=0.96N/mm2；

方木的最大挠度：

ν=0.419mm；

方木的允许挠度：

[ν]=1.000×

1000/250=4.000mm；

方木最大应力计算值11.52N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.96N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.419mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！

3.3木方底部沿梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Ф48×

W=8.98cm3；

I=21.56cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中力P=3.196kN。

梁两侧立杆间距均为500mm。

计算简图（集中荷载作用间距100mm）

位移计算图

最大弯矩Mmax=0.767kN·

m；

最大变形发生在

（1）和（3）中部，经计算数值为νmax=0.298mm；

最大支座力Rmax=14.318kN；

最大应力σ=M/W=0.767×

106/（8.98×

103）=85.41N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值85.41N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0.298mm小于500/150与3.33mm，满足要求!

4.梁底立杆的计算

4.1立杆稳定性的计算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

梁两侧立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力：

N1=14.318kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.149×

17.5=3.129kN；

N=N1+N2=14.318+3.129=17.447kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=5.06；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

l0--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》5.4.6，立杆计算长度l0有两个计算公式l0=kμh和l0=kμ（h+2a），

为安全计，取二者间的大值，即:

k--计算长度附加系数，按规范5.4.6取值为：

1.217；

μ--计算长度系数，本满堂支撑架为剪刀撑设置加强型，由《扣件式规范》附录C表C-3查得，μ=1.636；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.2m；

得到计算结果:

立杆的计算长度:

l0=kμ（h+2a）=1.217×

1.636×

（1.2+2×

0.2）=3.2m；

l0/i=3200/15.9=201；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.180；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=17477/（0.18×

506）=192N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=192N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.2立杆的地基承载力计算

根据规范5.5.1可知，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：

p=N/A≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120×

1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=17.477/1=17.477kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=17.477kN；

基础底面面积：

A=1m2。

p=17.477≤fg×

0.4=48kPa。

地基承载力满足要求！

5.20m扫描架梁走道板的计算

5.1参数确定

5.1.1模板支架参数

横向间距或排距（m）：

0.7~0.8；

纵距（m）：

步距（m）：

板底1.20，梁底标高一下板底为1.0；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：

模板支架搭设高度（m）：

19.85；

采用的钢管（mm）：

Φ48×

3.0；

板底支撑连接方式：

方木支撑和钢管支撑，方木支撑（次楞）间距沿走道板纵向间距250mm，钢管（主楞）沿横向700mm~800mm；

5.1.2荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）：

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）：

25.000；

2.500；

5.1.3材料参数

见1.3部分。

5.1.4楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

5.2模板面板计算

模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×

1.52/6=30cm3；

I=80×

1.53/12=22.5cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

5.2.1荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.15+0.35×

0.8=3.28kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×

0.8=2.0kN/m；

5.2.2强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×

3.28+1.4×

2.0=6.736kN/m

最大弯矩M=0.1×

6.736×

2502=42100N·

面板最大应力计算值σ=M/W=42100/30000=1.40N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.40N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!

5.2.3挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.28kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×

3.28×

22.5×

104）=0.041mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.041mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求!

5.3模板底部木方计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×

h2/6=5×

10/6=83.33cm3；

I=b×

h3/12=5×

5.3.1荷载的计算

钢管的横向间距为0.8m，计算过程中取0.9m计算。

静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.25=1.025kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=3×

0.25=0.75kN/m；

5.3.2强度验算

均布荷载：

q=1.2×

q1+1.4×

q2=1.2×

1.025+1.4×

0.75=2.485kN/m；

最大弯矩：

M=0.1ql2=0.1×

2.485×

0.92=0.201kN·

方木最大应力计算值σ=M/W=0.201×

106/83333.33=2.412N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.412N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.000N/mm2，满足要求!

5.3.3抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bh<

[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×

0.9=1.342kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

1.342×

103/（2×

100）=0.403N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.403N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

5.3.4挠度验算

均布荷载q=q1=1.025kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×

1.025×

9004/（100×

9000×

4166700）=0.121mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.121mm小于方木的最大允许挠度3.6mm，满足要求!

5.4托梁材料计算

W=8.98cm3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.485×

0.9/2=1.120kN；

弯矩计算图（N•mm）

经计算，位移最大处如图所示，最大变形：

νmax=0.677mm；

Mmax=0.42kN·

最大支座力：

Qmax=2.1+1.68=3.78kN；

最大应力σ=420000/8980=46.771N/mm2；

托梁的抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值46.771N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

托梁的最大挠度为0.677小于1000/150与10mm，满足要求!

5.5走道板下部立杆的计算

5.5.1模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.158×

20=3.16kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）