高支模专项施工方案作业方案文档格式.docx

1、3.5。 一、模板面板计算 依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 （1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.1000.3000.800=6.024kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0.3500.800=0.280kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）： q13 = 2.5000.800=2.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.1000.800+0.3500.800=6.304kN/m 均布线荷载设计值为： 按可

2、变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.91.2（6.024+0.280）+1.42.000=9.328kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：1.350.72.000=9.423kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 9.423kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.91.20.3500.800=0.302kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.91.42.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.601.60/6 = 34.13cm3； I = 80.001

3、.60/12 = 27.31cm4； （1）抗弯强度计算 施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.125q1l2 = 0.1259.4230.2502=0.074kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.125q2l2 + 0.25Pl = 0.1250.3020.2502+0.253.1500.250=0.199kN.m M2 M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 经计算得到面板抗弯强度计算值 = 0.19910001000

4、/34133=5.837N/mm2 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! （2）挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 5ql4 / 384EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 56.3042504/（3849500273067）=0.124mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下简支梁计算。 1.荷载的计算0.250=1.883kN/m0.250=0.088kN/m0.250=0.625kN/m0.250+0.3500.250=1.970kN/m（1.883

5、+0.088）+1.40.625=2.915kN/m0.625=2.945kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 2.945kN/m作为设计依据。0.250=0.095kN/m 2.方木的计算 按照简支梁计算，计算过程如下: 方木的截面力学参数为 W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.00/12 = 273.38cm4；2.9450.8002=0.236kN.m0.0950.8002+0.250.800=0.638kN.m 其中 方木的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 方木的最大弯距（N.mm）； W 方木的净截面抵抗矩； f 方木的抗弯强度设计值

6、，取13.00N/mm2； 经计算得到方木抗弯强度计算值 = 0.6381000/60750=10.495N/mm2 方木的抗弯强度验算 方木最大挠度计算值 v = 51.9708004/（3842733750）=0.405mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求! （3）最大支座力 最大支座力 N = ql = 2.9450.800=2.356kN 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图（kN） 支撑钢管弯矩图（kN.m） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.634kN.m 最大

7、变形 vmax=0.911mm 最大支座力 Qmax=8.567kN 抗弯计算强度 f=0.634106/5080.0=124.88N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.75 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.75=12.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中

8、 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.75=12.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.57kN 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.57KN Rc=12.00KN, 满足要求! 五、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架钢管的自重（kN）： NG1 = 0.129113.900=1.794kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 （2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500.8000.800

9、=0.224kN （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25.1000.800=4.819kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.838kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.800=0.640kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 设计值组合一 N = 0.9（1.2NG + 1.4NQ）=8.191kN 设计值组合二（1.35NQ）=8.872kN 根据上述结果比较,应采用8.872kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算

10、 模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/（1+0.005（H-4） 其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。 经计算得到:KH=0.953 调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KHf=0.953205=195N/mm2 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.87kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 钢管立杆抗

11、压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 195.00N/mm2； l0 计算长度 （m）； 1.如果参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1:计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u: 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3取不利值u = 1.80 a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m； a.公式（1）的计算结果： =（1.801.50）100/1.580=171 =210, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = k1uh = 1.167 1.80 1.50 =

12、3.15 l0/i = 3150.900/15.800 = 199 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.182 钢管立杆受压应力计算值 = 99.69N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=195.00N/mm2,满足要求! b.公式（2）的计算结果： =（1.50+ 20.30）100/1.580=133 l0/i = 2100.000 / 15.800 = 133 = 0.382 = 47.54N/mm2， f1=195.00N/mm2,满足要求! 2.参考杜荣军施工手册公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为

13、1.027； a.公式（3）的计算结果： l0/i = 159 = 0.277 = 65.50N/mm2， f=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h（m） h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5 Mmax=32.72 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求: a.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应

14、同于底座； b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm； 2、模板支架的构造要求: a.当模板支架高度8m 或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接； b.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接； c.杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； d.搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定; c.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不

15、得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方； d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 e.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 f.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； g.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； h.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 3、扣件安装应符合下列规定： a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c

16、.对接扣件开口应朝上或朝内； d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： a.模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,如图所示： 模板支架竖向剪刀撑布置示意图 （b.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑； c.模板支架高度8m或高宽比4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层,底部和顶部加强层的间距16m时，每隔812m增设一道水平加强层； d.水平加强层做法：用水平斜杆以之字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m,水平剪刀撑布置n道

17、，每间隔2道布置，歩局4.5m。如图所示:模板支架水平加强层布置示意图 5、高大模板工程执行建质2004213号危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法规定。 6、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 7、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大

18、荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。【五】、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 本支架计算公式（3）参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全， 模板支架搭设高度为8米左右， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1500mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加每道承重立杆即双立杆。其他梁可不增加双立杆。3.5标准钢管。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： q11 = 25.5001

19、.6000.120=4.896kN/m0.120（21.600+0.600）/0.600=0.266kN/m0.120=0.300kN/m q = 25.5000.120+0.3501.600+0.600）/0.600=5.162kN/m（12.240+0.665）+1.40.750=14.882kN/m0.750=16.341kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 16.341kN/m作为设计依据。1.600+0.600）/0.600=0.718kN/m W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 剪力图（kN） 弯矩图（kN.m） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.838kN N2=6.128kN N3=1.838kN 最大弯矩 M1 = 0.184kN.m 最大弯矩 M2 = 0.008kN.m M1 M2，故应采用M1验算抗弯强度。 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1841000/16200=11.348N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f 故采用均布线荷载标准值q = 12.91kN/m为设计值。 面板最大挠度计算值 v = 0.393mm 面板的