塔吊基础施工方案Word下载.docx

1、22小车和吊钩自重G2（kN）3.8最大起重荷载Qmax（kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）11.5最大起重力矩M2（kN.m）800平衡臂自重G3（kN）19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.3平衡块自重G4（kN）25.48平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）11.8 2、风荷载标准值k（kN/m2）工程所在地河南 新乡市基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.591.64风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s1

2、.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.591.951.320.20.791.640.41.62 3、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）500+37.4+3.8+19.8+25.48586.48起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）586.48+60646.48水平荷载标准值Fvk（kN）0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk（kNm）37.422+3.811.5-19.86.3-25.4811.8+0.9（800+0.519.0243）1529.13竖向荷载标准值Fk（kN）Fk15

3、86.48水平荷载标准值Fvk1.624339.01倾覆力矩标准值Mk（kN22-19.811.8+0.539.01431236.11 4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2586.48703.78起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F（kN）703.78+84787.78水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M（kN（37.411.8）+1.40.943）2052.57竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.439.0154.61倾覆力矩设计值M0.5431651

4、.08三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l（m）6基础宽b（m）基础高度h（m）1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c（kN/m3）23.52基础上部覆土厚度h（m）4.1基础上部覆土的重度（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度（mm）地基参数地基承载力特征值fak（kPa）110基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d基础底面以下的土的重度（kN/m3）基础底面以上土的加权平均重度m（kN/m3）基础埋置深度d（m）6.5修正后的地基承载力特征值fa（kPa）309.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）20基础倾斜方向另一端沉降量

5、S2（mm）基础倾斜方向的基底宽度b（mm）6000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h）=66（1.3523.52+4.119）=3947.47kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.23947.47=4736.97kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9（M2+0.5FvkH/1.2） =37.443/1.2） =1467.79kNm Fvk=Fvk/1.2=39.01/1.2=32.51kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2（G1RG1+G2RQmax-G3R

6、G3-G4RG4）+1.4 =1.2 =1966.69kN Fv=Fv/1.2=54.61/1.2=45.51kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=6 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=1529.136/（62+62）0.5=1081.26kN Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=1529.13 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =（646.48

7、+3947.47）/36-1081.26/36-1081.26/36=67.54kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=67.54kPa Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =（646.48+3947.47）/36+1081.26/36+1081.26/36=187.68kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（646.48+3947.47）/（66）=127.61kN/m2 4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5） =110.00+0.3019.0

8、0（6.00-3）+1.60（6.50-0.5）=309.50kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=127.61kPafa=309.5kPa 满足要求！ （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=187.68kPa1.2fa=1.2309.5=371.4kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-（40+22/2）=1299mm X轴方向净反力：Pxmin=（Fk/A-（Mk+Fvkh）/Wx）=1.35（646.480/36.000-（1467.794+32.5081.350）/36.000）=-32.445kN/m2 Pxmax=（Fk/A+（Mk（646.

9、480/36.000+（1467.794+32.5081.350）/36.000）=80.931kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=（b+B）/2）Pxmax/b=（6.000+1.600）/2）80.931/6.000=51.256kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mkh）/Wy）=1.351.350）/36.000）=-32.445kN/m2 Pymax=（Fk/A+（Mk 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=（6.000+1.600）/2） 基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=（80.93+

10、51.26）/2=66.09kN/m2 py=（Pymax+P1y）/2=（80.93+51.26）/2=66.09kPa 基础所受剪力： Vx=|px|（b-B）l/2=66.09（6-1.6）6/2=872.44kN Vy=|py|（l-B）b/2=66.09 X轴方向抗剪： h0/l=1299/6000=0.224 0.25cfclh0=0.25116.760001299=32539.95kNVx=872.44kN Y轴方向抗剪： h0/b=1299/6000=0.224 0.25cfcbh0=0.251299=32539.95kNVy=872.44kN 6、地基变形验算 倾斜率：tan

11、=|S1-S2|/b=|20-20|/6000=00.001四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20150基础底部短向配筋基础顶部长向配筋基础顶部短向配筋 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=（b-B）2pxl/8=（6-1.6）266.096/8=959.68kN 基础Y向弯矩： M=（l-B）2pyb/8=（6-1.6）2 2、基础配筋计算 （1）、底面长向配筋面积 S1=|M|/（1fcbh02）=959.68106/（113002）=0.006 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.006）0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1

12、=|M|/（S1h0fy1）=959.68106/（0.9971300360）=2056mm2 基础底需要配筋：A1=max（2056，bh0）=max（2056，0.00151300）=11700mm2 基础底长向实际配筋：As1=12874mm2A1=11700mm2 （2）、底面短向配筋面积 S2=|M|/（1fclh02）=959.68 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/（S2h0fy2）=959.68A2=max（2056，lh0）=max（2056，0.0015 基础底短向实际配筋：AS2=12874mm2

13、A2=11700mm2 （3）、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=12874mm20.5AS1=0.512874=6437mm2 （4）、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=12874mm20.5AS2 （5）、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图矩形板式基础配筋图十字梁式基础计算书QTZ40（浙江建机）2629.71.425140089.412.80.20.710.41.47251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4401.4+60461.40.711.429.710.336.3-89.412.8+0.9（400+0.510

14、.3329.7）95.5Fk1401.41.4729.721.3912.8+0.521.3929.7-128.62401.4481.68481.68+84565.6810.3314.4612.8）+1.429.7）214.2121.3929.9529.7-90.81三、承台验算承台布置十字梁长b（m）5.6十字梁宽l（m）1加腋部分宽度a（m）承台梁高度h（m）承台参数承台混凝土强度等级承台混凝土自重C（kN/m3）25承台上部覆土厚度h（m）3.5承台上部覆土的重度（kN/m3）承台混凝土保护层厚度（mm）地基属性130承台埋深的地基承载力修正系数d承台底面以下的土的重度（kN/m ）承台底

15、面以上土的加权平均重度m（kN/m3）19.3承台埋置深度d（m）4.7259.7软弱下卧层软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）222.64十字梁板式基础布置图 承台底面积：A=2bl-l2+2a2=25.61-12+212=12.2m2 承台中一条形基础底面积：A0=bl+2（a+l）a=5.61+2（1+1）1=9.6m2 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=A（hC+h）=12.2（1.225+3.519）=1177.3kN 承台及其上土的自重荷载设计值：1177.3=1412.76kN 条形基础的竖向荷载标准值： Fk=（Fk+Gk）A0/A=（461.4+117

16、7.3）9.6/12.2=1289.47kN F=（F+G）A0/A=（565.68+1412.76）9.6/12.2=1556.81kN e=（Mk+FVkh）/ Fk=（95.5+21.391.2）/1289.47=0.09mb/4=5.6/4=1.4m 2、承台偏心荷载作用应力 （1）、荷载效应标准组合时，承台底面边缘压力值 e=0.09mb/6=5.6/6=0.93m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+a2/2（a/3+l/2）2=15.63/12+213/12+414/36+12/2（1/3+1/2）2=16.3 承台底面抵抗矩：W=I/（b/2）=16.3/（5.6/

17、2）=5.82m3 Pkmin= Fk/A0-（Mk+FVkh）/W=1289.47/9.6-（95.5+21.391.2）/5.82=113.51kPa Pkmax= Fk/A0+（Mk+FVkh）/W=1289.47/9.6+（95.5+21.391.2）/5.82=155.13kPa （2）、荷载效应基本组合时，承台底面边缘压力值 Pmin= F/A0-（M+FVh）/W=1556.81/9.6-（214.21+14.461.2）/5.82=122.39kPa Pmax= F/A0+（M+FVh）/W=1556.81/9.6+（214.21+14.461.2）/5.82=201.94kP

18、a 3、承台轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/A=（461.4+1177.3）/12.2=134.32kN/m2 4、承台底面压应力验算 fa=fak+dm（d-0.5）=130+1.619.3（4.7-0.5）=259.7kPa Pk=134.32kPafa=259.7kPa Pkmax=155.13kPa1.2fa=1.2259.7=311.64kPa 5、承台抗剪验算 承台有效高度：h0=H-D/2=1200-40-20/2=1150mm 塔身边缘至承台底边缘最大反力处距离：a1=（b-20.5B）/2=（5.6-20.51.4）/2=1.81m 塔身边缘处承台底面地基反力设计值：

19、 P1=Pmax-a1（Pmax-Pmin）/b=201.94-1.81（201.94-122.39）/5.6=176.23kPa 承台底平均压力设计值：p=（Pmax+P1）/2=（201.94+176.23）/2=189.09kPa 承台所受剪力：V=pa1l=189.091.811=342.26kN h0/l=1150/1000=1.15410001150/1000=4801.25kNV=342.26kN 6、软弱下卧层验算 承台底面处土的自重压力值：pc=dm=4.719.3=90.71kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pk-pc）/（2（b+2ztan）2） =1（170.7-90.71）/（2（5.6+22tan20）2）=4.5kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=220=40kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值